Sur les modifications de la perméabilité magnétique des aciers au carbone, et du fer pur sous l’action des contraintes de traction pure dans un champ alternatif d’amplitude constante

HAL Id: jpa-00234407

https://hal.archives-ouvertes.fr/jpa-00234407

Submitted on 1 Jan 1951

HAL is a multi-disciplinary open access archive for the deposit and dissemination of sci- entific research documents, whether they are pub- lished or not. The documents may come from teaching and research institutions in France or abroad, or from public or private research centers.

L’archive ouverte pluridisciplinaire HAL, est destinée au dépôt et à la diffusion de documents scientifiques de niveau recherche, publiés ou non, émanant des établissements d’enseignement et de recherche français ou étrangers, des laboratoires publics ou privés.

Sur les modifications de la perméabilité magnétique des aciers au carbone, et du fer pur sous l’action des contraintes de traction pure dans un champ alternatif

d’amplitude constante

André Langevin

To cite this version:

André Langevin. Sur les modifications de la perméabilité magnétique des aciers au carbone, et du fer pur sous l’action des contraintes de traction pure dans un champ alternatif d’amplitude constante. J.

Phys. Radium, 1951, 12 (3), pp.476-481. �10.1051/jphysrad:01951001203047600�. �jpa-00234407�

SUR LES MODIFICATIONS

DE LA

PERMÉABILITÉ MAGNÉTIQUE

DES ACIERS AU

CARBONE,

^{ET DU FER PUR}

SOUS L’ACTION DES CONTRAINTES DE TRACTION PURE DANS UN CHAMP ALTERNATIF D’AMPLITUDE CONSTANTE

Par ANDRÉ LANGEVIN.

École

Supérieure

^de

Physique

^{et de} Chimie Industrielles. Paris.

Sommaire. ²⁰¹⁴ Dans ce travail, ^{nous avons} appliqué ^{les méthodes de mesure} d’inductance par pont d’impédance, à l’examen des phénomènes qui ^se produisent lorsqu’on ^exerce des contraintes de tractions variables sur des pièces d’aciers ordinaires au carbone sans traitement thermique particulier.

Nous avons orienté tout particulièrement ^nos observations vers les modifications des propriétés magnétiques constatées lors de l’application de contraintes de valeurs élevées, ^{notamment au voisi-} nage des limites d’élasticité physique, d’écoulement et ^de fatigue.

Les deux principaux ^résultats qui ^{semblent ressortir} de cette étude préliminaire ^{sont les suivants :}

1° Sur un acier soumis à des tractions statiques croissantes, ^{des mesures} simultanées, mécaniques ^et électriques, ^{révèlent un domaine} intermédiaire, caractérisé par des allongements permanents ^{de l’ordre}

de 10-4 à 10-6 en valeur relative.

Ce domaine est situé entre la limite de réversibilité magnétique qui coïnciderait avec la limite d’élasticité physique et la limite d’élasticité apparente ^ou d’écoulement du métal.

2° On trace un réseau des courbes perméabilité-effort de traction simp le, répétées ^entre zéro et des ampli-

tudes maxima progressivement croissantes. La pente ^{de la} partie ascendante des courbes commence par croître. La charge maxima qui ^a précédé la courbe à pente maxima semble coïncider avec la limite de

fatigue ^{de l’acier,}

JOURNAL PHYSIQUE 1~, i95t,

r. ~ -- Introduction.

S’il est vrai _{que l’on} trouve de nombreux travaux

sur le

comportement magnétique

^{du nickel et des}

ferro-nickels

lorsqu’ils

^sont soumis à des

contraintes,

travaux bien connus des

spécialistes

^du

magnétisme,

il est curieux de constater que les

publications

sur le

comportement

^des aciers ordinaires et du fer pur soumis ^a de semblables contraintes sont

beaucoup

moins nombreuses

malgré

^{l’intérêt}

pratique

^{et théo-}

rique

que

présente

^{l’étude de ces}

phénomènes.

C’est à Villari

[1]

que l’on doit en 1865 la décou- verte de l’eff et inverse de la

magnétostriction.

Villari a montré _que la

perméabilité magnétique

du fer

augmente

par suite de

l’application

^d’une

contrainte de traction

tant’ que

^{la force}

magnéto-

motrice ne

dépasse

pas ^une certaine valeur

(point critique

^de

Villari)

^{au-delà de}

laquelle

^{une traction}

produit

^{au contraire une} décroissance. ^,

Au

point

^{de Villari la} traction n’a

plus

^aucun

eff et sur la

perméabilité magnétique.

Ensuite

plusieurs

^{auteurs ont contribué à}

préciser

les

phénomènes, parmi

^{ceux-ci on doit citer H. Tom-}

linson

[2]

^en

Angleterre,

^Fraichet

[3]

^{en France,}

W. Thomson ^et

Ewing [4]

^en

Amérique.

Fraichet a fait un travail

important

^{sur la}

question qui

^a duré de 1902 à

1032.

^Il visait à étudier ^{« les} déformations moléculaires d’un barreau d’acier soumis à une contrainte de traction par la variation de son aimantation au cours de l’essai ~.

Fraichet a eu le mérite

apparemment

^{d’être le}

premier

^a

comprendre

^{l’intérêt}

pratique

^{de l’étude}

de la modification des

propriétés magnétiques

^{des ,}

aciers soumis à des contraintes de traction.

Il étudiait les modifications de réluctance d’un barreau d’acier ^avec l’intensité de la contrainte de traction

appliquée

^{dans les} conditions suivantes :

L’éprouvette

^à étudier était

prise

^{dans les mor-}

daches d’une machine de traction et soumis a un

eff ort

qui

^croissait

proportionnellement

^au

temps.

Pour mesurer les variations de la réluctance de

l’éprouvette,

Fraichet l’utilisait comme noyau d’une bobine

comprenant

^deux enroulements

superposés.

Un des circuits est directement alimenté par

une

pile,

^alors que le deuxième circuit est connecté

aux bornes d’un

galvanomètre

^ordinaire

(voir fig. i).

Il étudie la force électromotrice induite dans le

Article published online by EDP Sciences and available at http://dx.doi.org/10.1051/jphysrad:01951001203047600

477 secondaire

qui

^est

proportionnelle

^à la dérivée du

flux par

rapport

^au

temps.

Cette force électromotrice

se trouve être

également proportionnelle

^{à la varia-}

tion de

perméabilité magnétique

^du barreau si les conditions sont telles

qu’on puisse négliger

^les

variations des dimensions de

l’éprouvette;

^{ceci est}

vrai si l’on reste dans le domaine des déformations

élastiques. Fraichet,

^{sans doute à cause} de la méthode

qu’il utilisait,

n’obtient que ^des résultats peu ^nets.

Fig. ^{I. -} Dispositif expérimental ^{utilisé par Fraichet}

pour l’essai magnétique des aciers.

Malgré

^{ce manque de} netteté dans les accidents des

courbes,

^il considère que ^tous les

changements

d’allure dans la variation de la déviation du

galva-

nomètre

correspondent

^{a des sortes de}

points critiques

de

l’équilibre

moléculaire. Il estime que ^toute modification moléculaire du métal

produit

^une

variation

correspondante

^{de sa}

perméabilité magné- tique

^donc

qu’on

^doit

pouvoir

déceler ainsi le début des

allongements permanent

^ou limite d’élasticité vraie.

Cette limite d’élasticité vraie

correspondrait d’après

Fraichet à la

première inflexion,

^{ou tout au}

moins au maximum de la déviation

galvanométrique,

alors que la limite

élastique apparente

ou conven-

tionnelle se traduirait par ^une chute

brusque

^de

la déviation du

galvanomètre.

Plus tard R. Cazaud

[5]

^a utilisé la même méthode pour étudier le

comportement

de l’acier en torsion.

Plus récemment en en U. R. S.

S.,

^Richer

[6]

a étudié le

comportement

^des

ferromagnétiques présentant

^une

magnétostriction positive (en parti-

culier les fers doux et

aciers)

^{soumis à de faibles}

tensions

élastiques.

^{Il a} étudié l’influence d’une traction suivant les différents axes cristallins dans le cas d’un monocristal et le

comportement

^d’un

polycristal

^{dans le cas ou} le corps n’a pas ^de directions

privilégiées.

Il y ^a seulement deux ans deux italiens F. Baratta et A. Milone

[7]

^ont

repris

l’étude du

comportement magnétique

^{d’un fil de} fer pur soumis ^{a un effort} de traction en cherchant à

préciser

^les

phénomènes

au

voisinage

^{de la}

rupture

^{du fil.}

Ils ont montré

qu’au

^{moment même} où le fil

va rompre, ^{on constate une}

augmentation

^{de sa}

perméabilité magnétique, phénomène qui

était resté

préalablement inaperçu.

Enfin,

^tout

récemment,

^M.

Lliboutry [81

^{a étudié}

les variations d’aimantation par ^{choc sur des} bar-

reaux

d’acier;

^{il a} ainsi vérifié

quantitativement

les effets

prévus

par la théorie donnée par Sears

[9]

et W. F. Brovn

[10].

Mais les méthodes de mesures

qui

^{ont été utilisées}

pour ^ces diverses

déterminations

sont de

type

pure- ment

classique.

^{Les mesures de}

perméabilité

^sont

généralement

faites par l’intermédiaire des déviations d’un

galvanomètre balistique

^et

l’analyse

^des

phé-

nomènes

n’est,

^{dans ces}

conditions,

pas ^très fine.

C’est pour ^cette

raison,

^et parce que l’étude de ^ces

phénomènes

^nous

paraissait présenter

^{un intérêt}

pratique considérable,

que ^{nous avons}

repris

^cette

étude ^{avec une} méthode de mesure

plus moderne, qui

^{consiste a}

placer

l’échantillon dans un

champ

alternatif de

fréquence

^fixe.

II. ^-

Étude

des modifications de la

perméabilité,

dans un

champ magnétique alternatif,

des fers doux et aciers au carbone soumis à des contraintes par l’inter- médiaire de la mesure de l’inductance d’un solénoïde bobiné sur la

pièce

^à

étudier.

Méthode de mesure. - Dans nos mesures le mode

opératoire

était le suivant : on utilise ^un échantillon du métal à étudier

portant

^{un solénoïde}

d’une centaine de

spires.

Fig. ^{2. - Schéma du} pont d’impédance ^utilisé.

Les mesures d’inductance de l’enroulement ont été faites avec un

pont d’impédance

pour bobines à noyaux de fer ^avec

montage symétrique.

Nous ^avons utilisé un

pont

^universel

permettant

des mesures de

self, capacité

^et

résistance,

^alimentés

à i ooo

périodes.

Il

s’agit

^d’un

pont

entièrement

symétrique :

^dans

un des bras du

pont

^est

placée

^{la bobine de l’échan-}

tillon à étudier et dans un autre bras la

bobine,

comportant

^{le même nombre de}

spires,

^d’une

éprou-

vette témoin de même nature non soumise à des contraintes :

L’appareil

^est

gradué

^en pour ^{ioo et donne} la différence entre les self-inductances de l’échantillon témoin et celle de

l’éprouvette expérimentée (voir fig. 2).

Les variations de la self-inductance et de la résis- tance

équivalente

^{du solénoïde de la}

pièce

^étudiée

peuvent exprimer

^les variations de

perméabilité magnétique

^de

l’éprouvette.

Ceci est sans doute à peu

près

^vrai

jusqu’à l’appa-

rition d’une modification

appréciable

^de la section

(striction

^en

traction).

Il faut _remarquer toutefois _que la

proportionnalité

de la self-inductance à la

perméabilité magnétique

n’est pas

théoriquement rigoureuse,

^en

particulier

^à

. cause du flux de fuite du circuit

magnétique,mais

^{ce flux}

de fuite est forcément faible car la tension

appliquée

aux bornes des bobines ne

dépassait jamais

o,7 V environ ce

qui correspond,

^{vu le} nombre faible de

spires

par

centimètre,

^{à des}

champs qui

^sont

toujours

restés inférieurs à 8 gauss.

10 ESSAIS EN TRACTION PURE. ^- Avec la colla- boration de MM. M. Reimbert et E.

Paul,

^nous

avons tout d’abord étudié l’influence d’une contrainte de traction pure ^sur des

éprouvettes

^{d’acier de}

diverses teneurs en carbone et sur des

éprouvettes

de fer pur

(Armco).

^’

Les

éprouvettes

^le

plus généralement

^utilisées

étaient des

éprouvettes

de modèle standard dont la section utile avait

78,5

^mm2

(1 o

^{mm de}

diamètre).

Le solenoïde

comportait

^en

général

¹⁰⁰

spires réparties

uniformément sur 3 cm environ de

longueur.

Iae nombre limité

d’éprouvettes

^{dont nous dis-}

posions

^{et la}

longue

^{durée de la}

plupart

^{des essais}

nous ont seulement

permis d’ébaucher

^{une étude}

complète

^des

phénomènes.

^{Nous avons} pu toutefois nettement caractériser l’allure des

phénomènes.

Les

allongements

consécutifs à

l’application

^des

contraintes ont été mesurés à l’aide d’un exten- somètre

micrométrique Mercier-Lepetit.

Toutes les mesures d’inductance ont été faites

en pour ^{ioo de} variation de l’inductance et non pas

en valeur absolue parce que nous avons

pensé qu’il

était

plus avantageux

^{de faire des mesures en valeurs}

relatives.

S’il est vrai que les valeurs absolues des inductances des bobines

dépendent

directement de l’état

phy- sique

^de leur noyau, la

pente

des courbes

qui représente

^les variations de l’inductance tracées

avec une ordonnée en valeurs absolues ne mesure

pas

directement

^comme dans le cas de la

représen-

tation des variations en pour ¹⁰⁰ la sensibilité de

l’éprouvette.

Il y ^a lieu de remarquer que dans les conditions

qui

^{ont été réalisées lors de nos mesures,}

(tension d’alimentation du

point

^{variant à i ooo} p :

s)

ce n’est pas la section totale de la

pièce

^examinée

qui

intervient dans nos _mesures, mais ^{une zone}

superficielle

^dont

l’épaisseur dépend

^{de la}

fréquence

de la tension d’alimentation du

pont.

Or en

principe

les fibres

superficielles

^{tendent à}

travailler à un taux

plus

élevé que les ^fibres internes.

Cette

propriété particulière

à la méthode que ^nous

avons utilisée de limiter le volume intéressé à la

partie superficielle

^de

l’éprouvette, présente

^un

intérêt tout

particulier

^{dans les essais de}

fatigue

car l’amorce de

rupture part

^très

généralement

d’un

point

^de la surface de

l’éprouvette.

a. Allure

générale

^de la courbe de variation de la

perméabilité (*).

^{--- En l’absence de} contrainte

appli- quée

^sur

l’éprouvette

^celle-ci

présente

^{une certaine}

valeur d’inductance

correspondant

^{à la}

perméa-

bilité

initiale, qui

^est

figurée

par le

point

^{O. L’or-}

donnée de 0

correspond

^en

général

^{à une différence}

plus

^{ou moins}

grande

^entre

l’éprouvette

^étudiée

et

l’éprouvette

de référence.

Lorsqu’on applique

^à

l’éprouvette

^{un effort de}

traction

progressif,

^la

perméabilité

^de l’échantillon

commence par

croitre,

^{suivant une loi}

plus

^{ou moins}

linéaire. Ce

phénomène

^est traduit par la

région

^OA

de la courbe.

(voir fig. 3).

Fig. 3. ^- Forme générale de la courbe de variation de l’induc- tance de l’enroulement en fonction de l’intensité de l’effort de traction sur une pièce ^d’acier.

Parfois la

portion

croissante se divise en

plu-

sieurs

segments

^linéaires

OA,, -1B.1...tB2’

A

partir

^d’une certaine valeur de l’effort de trac- tion la courbe ^cesse

brusquement

^de croître pour atteindre ^un

palier parallèle

à l’axe des efforts

(il

faut noter que dans certain ^{cas le}

palier

^est

doublé).

Si l’on continue à

augmenter

l’effort de

traction,

le

palier

^{cesse à}

partir

^{d’un nouveau}

point anguleux

M caractérisé par ^{le début} d’une diminution de l’inductance,

parfois

^{très brutale. En}

augmentant

la valeur de l’effort au delà de l’abcisse du

point

^NI.

la courbe

après

^{une chute}

généralement rapide,

^{a un}

(*) ^{Pour le} détail des résultats se rapporter à la référence

[11] ^{de la} bibliographie.

479

coefflcient

angulaire négatif jusqu’à

^{un nouveau}

point plus

^{ou moins}

anguleux

^E.

Au-delà de cette limite E la courbe fait à nouveau une chute

plus

^{ou moins}

brusque.

^Le

point

^E appa- raît

quelquefois

^{aussi nettement} que la limite M mais il n’en est pas

toujours

^ainsi.

Au-dessus de E la courbe décroît

plus

^vite

jusqu’à

la

rupture

^de

l’éprouvette

^au

point

^R.

Il est à remarquer que ^cette forme

générale

^de

courbe est

également

valable pour le

Permalloy

et

l’Anhyster

^D.

b.

Importance

des variations de la

perméabilité.

^--

Suivant la teneur en carbone des aciers la forme des courbes se modifie et

l’amplitude

de variations de l’inductance

change

^{d’ordre de}

grandeur.

La

pente

^{de la}

partie

initiale OA de la courbe varie et l’écart entre les ordonnées de 0 et de A

également.

Avec le fer doux

(fer Armco)

^la

pente

^{est de l’ordre}

de

2,25

pour ^{i oo :}

kg :

^{mm2 alors} que l’écart ^entre les ordonnées de 0 et cle A est

égal

^{à 20} pour ¹⁰⁰ environ.

Pour un acier doux VB à o, ⁱ pour ^{i oo} de carbone

recuit,

acier que nous avons étudié le

plus complè-

tement la

pente

moyenne ^à la

première

^traction

est

égale

^{à i} pour ^{100 :}

kg :

^mm2

environ,

^{avec un} écart entre les ordonnées de 0 et de A de 8 pour ^{T uo}

en moyenne.

Fig. ~, ^- Courbe de variation de la pente ^{de la} partie ^OA

de la courbe de première ^{traction en} fonction de la teneur en carbone de l’acier étudié.

Pour un acier

plus dur,

^{acier suédois Sandwick}

à _o,-, pour ^{100 de}

carbone,

^la

pente

à la pre- mière traction

diminue;

elle devient de l’ordre de o, 2 :

kg :

^{mm2 avec un écart maxima entre les}

ordonnées

égal

à J pour ^{i oo} environ.

Avec ^un acier ^encore

plus

^{dur à}

o,84

_pour ^{10o de}

carbone,

^{on constate une}

pente

^{à la}

première

^traction

de _o,1 pour ^{100 :}

kg :

^{mm2 avec un écart entre les}

ordonnées des

points 0

^{et A}

égal à 9

pour ^oo.

Enfin pour la variété d’acier dite ^{« corde} à

piano »

on obtient une

pente

^{à la}

première

^{traction de}

0,057

pour ^{100 :}

kg : mm2,

^{avec un écart entre les}

ordonnées de 9, pour ¹⁰⁰ environ.

La

pente

^décroît donc très

rapidement

^{avec la}

teneur en carbone la courbe sur la

figure 4)’

c. Dimensions des

paliers

observées. ^--- Les

paliers présentés

par les courbes de variation de

perméabilité

sont

d’importance

^{très variahle} suivant la

composi-

tion de l’acier.

Avec certains aciers doux on observe des courbes

qui présentent,

^{un double}

palier

relié par ^une

partie

linéaire. Avec

l’anhyster

^D nous avons constaté la

présence

^de

paliers multiples.

Au

point

^{due- vue de leur}

longueur,

elle varie entre

une

longueur

nulle pour l’acier ^à

o,8h

pour ^{100 de} carbone à une

longueur maxima, présentée

par la variété corde à

piano, correspondant

^{à une différence}

d’abcisse de 60

kg :

^mm2.

Le début du

palier

^ou

point

^{A a une}

position également

variable par

rapport

^au

point

^{M ou à la}

limite d’écoulement

E,

^il oscille

généralement

^entre

la moitié et les deux tiers de l’abcisse de la limite M.

d. Pointes limites

A,

^{l~ et E. - Les}

points

^limites

de la courbe

M,

^{A et E}

paraissent

^{être les}

plus

intéressants au

point

^{de vue}

physique.

^En

comparant

la déviation d’un extensômètre

micrométrique

^{et la}

courbe de variation de

perméabilité

^on

peut

^montrer

très facilement que le

point

^E

correspond

^au

point anguleux

^{de la courbe}

effort-déformation,

^relevé

avec un extensomètre

micrométrique,

^ce

qui veut

dire

qu’il correspond

^au début des

allongements permanents macroscopiques

dont l’ordre de

grandeur

devient

rapidement supérieur

^au millimètre sur une

base de ¹⁰ cm de

longueur

^{initiale avec les aciers}

doux.

L’étude des tractions successives que ^nous expo-

serons

plus

^{loin montre} que le

point

^M

correspond

^à

la limite de réversibilité

magnétique.

L’abscisse de M est celle de l’effort au-delà

duquel

^les

phénomènes

ne sont réellement

plus

réversibles ou

plus

^exactement

quasi

réversibles

puisque

certains aciers

présentent

une

hystérésis magnétostrictive

^{et d’autres} effets irré- versibles dans la

partie élastique

^des déformations.

Cette limite de réversibilité

magnétique

^semble

correspondre

^{au début de}

l’apparition

d’un allon-

gement permanent microscopique

c’est-à-dire de l’ordre d’une

petite

^{fraction de micron. Elle corres-}

pond

^très

probablement

^{à ce que Frai chet}

appelait

la limite

élastique

^vraie. Il y ^{a en} effet toutes les raisons de penser

qu’un

^accident

puisse

^se

produire

dans les

propriétés magnétiques

^{du métal}

lorsque

la déformation

permanente

locale ,atteint l’ordre de

grandeur

des domaines de Weiss.

Ces déformations sont au-dessous de la sensibilité des extensomètres

mécaniques.

^{Enfin nous n’avons}

pas réussi

jusqu’à présent

^à

interpréter

^ce

qui

^se

produit

^au

point A, point correspondant

^{a une}

abcisse à

partir.

^de

laquelle

^la

perméabilité qui

^variait

quasi

linéairement ne varie absolument

plus

^ou

varie’br-Lisquement

^{suivant une nouvelle}

loi.

^{J ,}

~~ MODIFICATIONS DE LA COURBE DE VARIATION DE LA PERNIÉABILITÉ LORS DE TRACTIONS SUCCESSIVES.

Si l’on exerce sur une

éprouvette

^d’acier

vierge plusieurs

tractions successives ^{avec un} effort maxi-

mum

appliqué

constant et ne

dépassant

pas la limite M, ^entre la

première

^{et la} deuxième traction et

parfois

^{au cours de}

plusieurs tractions,

^{on constate}

une baisse de la

pente

^{de la}

partie

^{linéaire OA de la}

courbe. Ensuite les

phénomènes

^se stabilisent.

Il

s’agit

^{sans doute d’une «} accomodation ^a~ de l’acier par modification des tensions internes anté- rieures.

Fig. ^{5. -} Courbes de pentes ^{et de Woehler.} Réseau : inductance-effort.

Lorsqu’on

^{exerce au contraire sur} l’échantillon

une succession d’efforts

répétés

^à

partir

^{de zéro}

jusqu’à

des efforts maxima

progressivement

^crois-

sants,

^{alors la}

pente

^{P du}

segment

aA des courbes

commence par décroître

pendant

^les

premières

tractions

puis

^reste

pratiquement

constante tant que l’effort maximum n’atteint pas la limite M.

Lorsque

l’effort maximum

dépasse

^la limite ::.B1, cette

pente

^croît

régulièrement

^{avec l’effort et} passe par ^un maximum. Le maximum de la

pente

^{P est}

consécutif à la

grandeur

^{de l’effort maximum}

qui

a été

appliqué précédemment.

^Cette

grandeur

^maxi-

mum

correspond

^au

plus grand

eff ort de traction de la courbe

précédente.

Celui-ci définit l’abcisse F.

Nous

appelons

^{l’abcisse F : limite}

probable

^de

fatigue,

parce

qu’il s’agit

^d’un

phénomène magnétique qui paraît

^{coïncider avec le}

phénomène mécanique

de la limite de

fatigue conventionnelle,

^{relatif aux}

efforts

dynamiques.

La

correspondance

^{entre ces}

phénomènes

^d’ordre

magnétique

^et

mécanique

^{a été établie de la}

façon

suivante; d’abord l’abcisse F

qui

définit la limite

probable

^de

fatigue

^{a été} déterminée

magnétique-

ment sur une ou deux

éprouvettes

de chacun des lots. Ensuite la limite de

fatigue

conventionnelle

a été déterminée avec les autres

éprouvettes

^restées

vierges

^au moyen de la méthode

classique

^de

Wehler. Nous avons ainsi pu observer la concor-

dance entre ces deux limites avec

l’approximation

que

permet

^le

degré d’hétérogénéité

^des

éprouvettes

d’un même lot

woir fig. 5).

1 Fig. ^{6. -} Courbes de principe.

Les tractions successives montren t

qu’entre

^{et E}

des

allongements permanents

^se

produisent.

^Ils

peuvent

^{être mis en évidence en}

traçant

^{un réseau}

de courbes

d’allongement

^{avec des efforts maxima}

successifs

qui

^{croissent entre les} abcisses des deux limites M et E. Les courbes effort-déformation

481 obtenues dans ces conditions sont sensiblement

parallèles

mais décalées ^vers des

allongements

^rési-

duels croissants

(i7oir fig. 6).

Ces résultats montrent

qu’il

semble y avoir ^un domaine intermédiaire nettement délimité entre l’élasticité

physique, supposée rigoureuse,

^{et l’élas-}

ticité

pratique

^ou écoulement

macroscopique

^du

métal. Ce domaine intermédiaire concernant des

allongements

^{résiduels de l’ordre de à en}

valeur relative est

positivement

délimité. par ^des

points paraissant anguleux

^sur les courbes de variation de l’inductance et de déformation de

l’éprouvette.

Malgré

^la

complexité

^des

phénomènes,

^nous

souhaitons,

^en

terminant,

que la mise en évidence des discontinuités A et M dans les variations de la

perméabilité

^du métal soumis à un

champ magnétique

alternatif de

fréquence

fixe contribuera pour ^une

part

à susciter des travaux

théoriques qui permettront

d’expliquer

^le

comportement magnétique

^{des aciers}

ordinaires.

Demande de M. ^-

Quelles

^{sont les}

dimensions des

éprouvettes

utilisées ?

Réponse

^{de M.}

Langevin.

^{- Les}

éprouvettes

^uti-

lisées étaient le

plus

^{souvent les}

éprouvettes

^standard

des machines de

fatigue

^du

type

Lausenhausen. La

longueur

^{de la}

partie

^{utile de}

l’éprouvette

^{est d’en-}

viron 1 o cm. Mais on

peut

aussi utiliser des

éprou-

vettes

plus petites

^car les résultats obtenus ne

dépendent

pas des dimensions. ^On

peut

^même

opérer

avec des fils de moins de ^{i mm} de diamètre. Le nombre de

spires peut

d’ailleurs être

quelconque,

la seule condition à réaiiser est que ^{ce nombre} soit suffisant pour éviter de court-circuiter la ^source de tension de 100o Hz

qui

alimente le

pont.

BIBLIOGRAPHIE.

[1] VILLARI E. ^- Poggen. Ann., 1868, 126, 87.

[2] TOMLINSON H. - Phil. Mag., 1890, 29, 394.

[3] ^{FRAICHET. -} L’éclairage électrique, 1903, 36, 385; Rev.

Métall., 1923, 20, 549; ^La technique ^moderne, 1925, 17, 490; 1926, 18, 461; Thèse, Strasbourg, 1932.

[4] EWING. 2014 Magnetic ^{induction in iron} (paragraphe 123).

[5] CAZAUD R.2014 C. R. Acad. Sc., 1926, 182, 467; ^{R. G.} E.,

1927, 21, 895.

[6] ^{RICHER. - J.} Phys. experim. et théor., 1947, 17, 1094.

[7] BARATTA F. et MILONE A. ²⁰¹⁴ Nuovo-Cimento, 1948, 5, 58.

[8] ^LLIBOUTRY L. ^- C. R. Acad. Sc., 1949, 229, 1307.

[9] ^{SEARS. -} Trans. Camb. Phil. Soc., 1912, 21, 49.

[10] BROWN W. F. ^- Phys. Rev., 1949, 75, 147.

[11] ^LANGEVIN A., ^{REIMBERT M. et} PAUL F. 2014 J. de Physigne.

1950, 11, 596.