Math-Net.Ru
Общероссийский математический портал
В. М. Кунцевич, Исследование устойчивости свободных и вынужденных движений двух типов импульсных экс- тремальных систем, Автомат. и телемех. , 1965, том 26, выпуск 6, 1010–1020
Использование Общероссийского математического портала Math-Net.Ru под- разумевает, что вы прочитали и согласны с пользовательским соглашением http://www.mathnet.ru/rus/agreement
Параметры загрузки:
IP: 139.59.245.186
6 ноября 2022 г., 23:28:49
Том XXVI «АВТОМАТИКА И ТЕЛЕМЕХАНИКА»
19 6 5
№ в
У Д К 62-504 ИССЛЕДОВАНИЕ УСТОЙЧИВОСТИ СВОБОДНЫХ И ВЫНУЖДЕННЫХ
ДВИЖЕНИЙ ДВУХ ТИПОВ ИМПУЛЬСНЫХ ЭКСТРЕМАЛЬНЫХ СИСТЕМ
В. М. К У Н Ц Е В И Ч (Киев)
Р а с с м а т р и в а е т с я устойчивость «в малом» двух типов э к с т р е м а л ь н ы х систем с м о д у л и р у ю щ и м и воздействиями. Д л я определения устойчивости в ы н у ж д е н н о г о д в и ж е н и я системы с с и н х р о н н ы м детектором п о л у ч е н а у р а в н е н и е в в а р и а ц и я х в виде линейного разностного у р а в н е н и я с перио
дическими к о э ф ф и ц и е н т а м и и д а н метод его и с с л е д о в а н и я . Д л я системы с д в у м я пробными ш а г а м и п о л у ч е н ы у р а в н е н и я к а к д л я и с с л е д о в а н и я устойчивости свободных колебаний, т а к и д л я определения устойчивости в ы н у ж д е н н о г о д в и ж е н и я т а к ж е в виде л и н е й н ы х р а з н о с т н ы х у р а в н е н и й с периодическими к о э ф ф и ц и е н т а м и . Проведено сравнение систем обоих типов.
Введение
Несмотря на большое количество опубликованных работ по исследова
нию экстремальных систем, устойчивость свободных колебаний в них и в особенности устойчивость вынужденных движений (устойчивость в режи
ме дрейфа экстремума) изучена еще совершенно недостаточно. В настоя
щей работе излагается (метод исследования устойчивости «в малом» двух указанных выше видов-движения для двух типов импульсных экстремаль
ных систем с модулирующими воздействиями: а) системы разностного типа с синхронным детектором [1] и б) системы с двумя пробными шага
ми (см., например, [2—4]).
1. Уравнения движения и анализ устойчивости систем разностного типа с синхронным детектором
Структурная схема рассматриваемой системы приведена на рис. 1.
В дальнейшем принимается, что динамические свойства объекта и крутиз
на экстремальной характеристики постоянны или квазипостоянны. Урав
нение нелинейного :звена с экстремальной характеристикой аппроксими
руем параболой и с учетом двух видов возмущений, смещающих точку экстремума, запишем его в виде
ф : = - а н ( я + г | > )2+ V (1)
где ф —- показатель экстремума; г|), % — возмущения произвольного вида, ан — крутизна характеристики.
Остальные уравнения системы (рис. 1), принимая импульсные элемен
ты идеальными, запишем в виде
x(s) =WxM(s)M(s), (2)
1010
где
где
М = \х + щ
m(s) = WmV(s)v*(z),
v*\z)=ам-
(3)
z + V
V>(s) =Wm{s)u*{z), yn = A q)n- i ( — l )n, u4z)=Wuy*(z)y>{*).
Здесь (2) — уравнение линейной части объекта; (3) — уравнение цоти модулирующих воздействий; (5) — уравнение регулятора с синхронным
Объект регулирования
<3а).
(4) (5) (6)
М I т I
|А I
Az)
ylz)
X
1
Рис. 1. С т р у к т у р н а я схема экстремальной систе
мы разностного типа с синхронным детектором:
1 — п е р е м н о ж а ю щ е е устройство (синхронный де
тектор) , 2 — элемент з а д е р ж к и (памяти)
детектором; (6) — уравнение корректирующих звеньев; (4) — уравнение сервомотора; ттг, х, щ у — регулируемые координаты; ам' — амплитуда модулирующего воздействия; y*(z), v*(z)y и* (z) —^-преобразования соот
ветствующих координат.
Для этой системы уравнений в [1] было получено следующее нелиней
ное разностное уравнение динамики с переменными во времени коэффи
циентами:
[2aMaHW(E) (Е + 1) + Е]еп - a*W(E) [еп+? - еп*) ( - 1 ) 4 =
= ^n+i-W(E)[^n(-i)nl (7) где е — регулируемая составляющая ошибки системы:
е = xv +я|); (7а)
и, кроме того, введены обозначения:
x*{z) = xp*(z) +xm*(z), (76)
xv{z) = (7в>
zm* (z) = WmVWxM* (z) v* (z), (7r>
W(E) = WxMWm(E)Wuy(E), (7д>
xv — регулируемая составляющая координаты x\ xm — модулирующее?
воздействие на входе нелинейного (звена.
Здесь Е — оператор смещения (Ехп = xn+i), ам* — пересчитанная к входу нелинейного звена амплитуда модулирующего воздействия,
5* Ю Н
определяемая как частное решение разностного уравнения.
; aM(-l)n = aM/WxMWmV(E){-l)n. (7е) Если ограничиться рассмотрением устойчивости «достаточно малых
отклонений» от (положения равновесия, т. е. таких отклонений, при кото
рых можно пренебречь вторыми степенями вп, то устойчивость системы
«в малом» определяется линейным разностным уравнением с постоянны
ми во времени коэффициентами, получаемыми из (7) при г|)п == Акп — О ш при отбрасывании нелинейных членов. Так как метод исследования та
ких систем достаточно хорошо известен, то на этом останавливаться не будем. Укажем только, что во многих случаях ограничиться определением устойчивости 'Свободных колебаний «в малом» нельзя и необходимо вести исследование с учетом нелинейных членов, что и было выполнено при по
мощи приближенного метода *
Рассмотрим теперь устойчивость вынужденного движения системы (7).
Пусть еп является вынужденным, стационарным движением, устойчивость которого исследуется. В соответствии с теорией устойчивости А. М. Ляпу
нова будем судить об устойчивости этого движения по поведению системы при достаточно малых возмущениях, т. е. по поведению, близкому к уста
новившемуся вынужденному движению соседних режимов
еп = 8П + 8 еп, (8)
где 8еп —• «достаточно малое» отклонение от стационарного режима.
Чтобы дальнейшее исследование было более конкретным, прим:ем опре
деленные допущения о законе изменения \|)п и Яп. Так как экстремальные системы являются по существу некоторой разновидностью следящих сис
тем, то, подобно тому как это часто делается при исследовании следящих систем, примем, что 4>n = Р/&, а для Яп примем, что ДА,П = 0. Для большей наглядности и простоты последующих выкладок будем рассматривать систему второго порядка, хотя, как это будет видно из дальнейшего изло
жения, предлагаемый метод не "накладывает ограничений на порядок системы.
Заимствуя из [1] рассмотренный там пример, принимаем, что WxM(s) = ail ( T S + 1), Wpuis) = а2/ s, Wuy* (z) = 1, чему соответст
вует
При этом уравнение (7) запишем в виде
еп+2 + Афп+,- А ( - 1 ) » е ^ + А &п + А ( ^ ) » еп * = (1 _ с?)р, (10)
где
At = 2 aMas (1 — d) — (1 + d), Аг = 2 aMa2 (1 — d) + d,
A = an (1 — d), as = aHai(X2.
Стационарное установившееся движение гп в данном случае может быть найдено в виде гп = Ь = const. Подстановка гп = h в (10) дает
h= , 1 p. (llli 4 aMa s
Подставляя далее (8) и (11) в (10) и пренебрегая ввиду малости чле
нами со вторыми степенями бе, получцм искомое уравнение в вариациях
б вп +2 + AJ(n)ben+i + A2'{n)ben = 0, (12)
• Т у н и к А. А. Определение областей устойчивости и м п у л ь с н ы х э к с т р е м а л ь н ы х с и с т е м з модуляцией путем а н а л и з а п а р а м е т р и ч е с к и х колебаний. Т е х н и ч е с к а я кибер
н е т и к а , № 1, 1965.
1012
где
1013
At'(n) = At — 2 M ( — l )n, A2r(n) = A2 + 2hA(-l)n. (12a) Поскольку нас интересует только устойчивость решения полученного
однородного линейного уравнения с периодическими коэффициентами, fro воспользуемся методом исследования [ 5 ] , несколько модифицировав его применительно к рассматриваемой задаче. Для этого заменим (12) равно
сильной системой
беп+1 • = апЬеп + ЬпОп, (13)
On+i = сп8еп + йпОщ (14)
где
ая = Ья = 1, cn = - [ 1 + +А2'(п)], dn = -[l+Aii(n)]. (14а) Полагая п = NK, где iV = 2 — период изменения коэффициентов, на основании уравнений (13), (14) запишем
Se2k+i = 8e2k + 0 2 f t , (15)
(Т2А+1 = • ' co6e2fe + d0G2k (16)
и далее на основании (15) и (16) можно записать
бе2(м-1) = (8e2k + G2k) + {c0&e2k + d0o2k), (17)
0 2 ( f t + i ) . ='Ci (8e2k + o2k) + di (cQ8e2k + dofek). (1.8) Вводя оператор смещения 2?, уравнения (17), (18) запишем в виде
aii(E)Sen + ai2(E)on = 01 (19) а21(Е)8еп + а22(Е)вп = 0, (20) где
dti (Е) = Е* - (1 + со), 0 4 2 (Е) = - (1 + 4 ) , № (Е) = - (C l + фА), а22{Е) =Е*- ( d + codi).
Приравнивая нулю определитель D этой системы, получим ее характе
ристическое уравнение
£ 4 + № + Г2 = 0 (21)
и после замены переменных Е\ = Е2 имеем
Е? + № + Г2 = 0, (21а)
где
Tt = - (ci + d0di + 1 + со), Г2 = (1 + со) (ct + ФА)- (1 + do) (ci+dtc0).
(216) Условия устойчивости для (21а) имеют вид
М + Г г + Г а ^ О , 1 - Г1 + Г2> 0 , 1 - Г2> 0 . (22) Из (14а) и (12а) следует, что
с0 = а = — (1 + Ai + А2) ,]
и
d0 = - ( 1 + Ai~2hA), di = - ( 1 +Ai + 2hA). ' f После подстановки этих значений в выражения (216) из условий устойчивости (22) получим, что необходимо
или
[2aMas(l-d)-lf+d2
h < • (2 3а)
Принимая во внимание ( И ) , перепишем (23а) в виде
& K P2< W - . {i
_
d)2 • (24)Из (24) следует, что устойчивость вынужденного движения зависит не только от параметров системы, но и от абсолютной величины скорости из
менения возмущения if»n. Полученное выражение позволяет при заданных параметрах системы определить предельно допустимую' скорость дрейфа экстремума, превышение которой нарушает устойчивость системы (что уже 'Отмечалось ранее в [ 1 ] ) .
Для иллюстрации метода исследования устойчивости экстремальных систем, описываемых уравнением более высокого порядка, рассмотрим аналогичную систему с фильтром низких частот, который включается иногда после синхронного детектора для ослабления квазипериодических нелинейных составляющих. Пусть передаточная функция фильтра с фик
сатором нулевого порядка имеет вид Wuy(s) = (1 —- e~Ts) / s-1 / (тфб* + 1), чему соответствует Wuy* (z) = (1 — йф) / (z — dф), где йф = е~т/хФ. В этом
случае уравнение динамики (7) при фп = $п ж АХп — 0 приобретает вид
en + 3 + Atf/en+2 + А2"еп+1 + А3'еп — а2 (1 — d) X
X [еп+2- вп-ы + йФ( в п+1 ~ en2 ) ] ( - l ) n = ( 1 - _ d ) ( 1 . -
йф)р,
(25) гдеAt" = 2 ама2( 1 - d ) - ( i + d + <*ф),
А2" = 2амал (1 — d) (1 — d$) + d + d$ + dd$, Az" = —2aMa^(l — d)d§ — dd$, a s = a i a2aH.
Повторяя уже изложенную выше последовательность операций для системы, описываемой уравнением (25), уравнение в вариациях получим в виде
8 еп + 3 + А"' (Л) 8еп+2 + А2'" (п) 6еп+1 + А*'" (п) 8еп = 0, (26)
Г Д 6 АГ{п) = Ai" - 2 / ш2( 1 - d) ( - 1 ) * ,
Л2" » = ^2" + 2Ла2(4 - d)(l - Лф)(->1)п, (26а) А3"'(п) = A3"-2ha*{i-d)d<b{-l)\
/г, как и раньше, определяется по выражению (11).
Приведем разностное уравнение (26) к другой его форме с использова
нием оператора разности Д. Подставляя в (26) значение Аг = (Е — I )2, получим *
Д36е« + В± {п)АЧеп + В2 (п)А8еп + В3 (л) 8еп = 0, (27) где ' ' '. •
В±(п) = 3 + А"'(п), В2(п) = 3 + 2Ai"'(n) + А2'"{п), В3 (п) = 1 + АГ (п) + АГ{п) + А*'» (п).
Заменим (27) равносильной системой
А8еп = уп, Ауп = vn, (28)
Avn = —Bi(n) vn — B2(n)yn —- B3(n)8en или
б в п + i • ' = 6ет е -f г/n, (29)
г/n+i = + vn, (30)
i>n+i = — (1 + # i (я)) i>n — B2 (n)yn — B3 (n) 6 en, (31)
(31) с учетом (26а) можно записать в виде
vn+i'— i{n)vn + j(n)yn-\- к(п)8еп, (31а)
* В работе [ 6 ] приведены формулы, позволяющие определять коэффициенты Вц по заданным коэффициентам Ah.
1 0 1 4
где
1015 i(n) = -{2 + АГ{п)), j(n) = - ( 3 + 2АГ(п) +Аг"'{п)),
к{п) = -(1 + АГ(п) + А2'"{п) +А3'"{п).
Полагая п = NK, где N — 2, уравнения (29) — (31а) запишем в виде
6>2/,! I = бе2& -f yzh, (32) lkk+i — ij-ih + v->h, (33) v2k+i = i (0) vzh + / (0) y2k + к (0) 6e2 f e (34)
и далее на основании (32) — (34) получаем, что
б е2 № +1 ) = (6e2 f t + yzh) + (y2k + vzk), (35)
Ущк+i) (yzk + v2k) + [i (0) v2k + / (0) yzh + A; (0) be2k], (36) уадт) = 1 ( 1 ) [ » ( 0 ) у а + 7'(0)У2к + А(0)бе»] +
+ /(1) [yzh + v2k] + к (Л) [6e2k + у » ] . (37) Вводя оператор смещения Е, уравнения (35) — (37) представим в виде
an' (Е) 6 ей + «и (Я) 2/2ft + аа' (Е) v2k = О, (38)
ом (Я) 6e2 f t + а2/ (Я) z/2ft + а2 3' (Е) v2k = 0, (39)
< (Е) Ьеш + а3/ (Е) у2к + «зз' (Я) v2k = 0, (40) где
аи'(Е) = £ 2 - 1 , а1 2' ( £ ) = - 2 , в 1 8' ( Я ) = - 1 , а2/ ( Я ) = -к(0), а22'{Е) = Е*- 1 — ДО), а2/ ( Я ) = *(<>)),
а з/ ( Я ) =.. —(i(.l)A(O) + а3 2'(Я) = - ( * ( 1 ) 7 ( 0 ) + / ( 1 ) + & ( ! ) ) , а3 3' ( £ ) = £2 — i ( l ) j ( 0 ) - / ( I ) -
Приравнивая нулю определитель системы, получим характеристиче
ское уравнение системы
Ев + Г / Я4 + Т2'Е2 + Г / = 0 (41).
или, производя замену переменных Е\ — Е2,
Ei3 + Ti'^i2 + + А ' = 0, (41а)
где
IV = - [ 2 + Д О ) + Д 1 ) + * ( 0 ) Д 1 ) ] , Г / = [ДО) + / ( 1 ) + 2 Д 0 ) Д 1 ) + + * ( 0 ) * ( 1 ) Д 0 ) + Д 0 ) Д 1 ) - i(i)H0) - В Д Д 0 ) - *(0)Л(1)Д0) -
— г(0)/(1) — *(0)А.(1) — 2Л:(0) +
1У = Д0)*(1) + Д0)Л(1) + *(0)Д1) + А ( 0 ) / ( 1 ) - * ( 0 ) Л ( 1 ) —
• •• *"(0)Л<1)- — i ( l ) A ( 0 ) — / ( 0 ) / ( 1 ) —
Используя модифицированные условия устойчивости для системы третьего порядка [ 7 ] , в случае (41а) получаем
| Г3' | > 1 , Ts*-K:Tl'W-Tz',
1 + Г / + Г / + Г / > 0, Г / - Г / + Г / - К 0. (42) Поскольку для рассматриваемого примера выражения, определяющде
Ркр, получаются весьма громоздкими, то влияние введения фильтра низ
ких частот покажем на числовом параметре. Так, например, полагая ам = 0,5; ai(X2 = 0,5, ан = 1, d = 0,4, для системы (10) и (24) полу
чаем, что рКр = ± 1 , 3 5 . Подставляя приведенные данные в (42), убеждав
емся в том, что устойчивость системы сохраняется и при р » ± 2 , 2 . Это свидетельствует о том, что в рассматриваемом случае введение фильтра низких частот улучшило качество экстремальной системы, расширив об
ласть устойчивости вынужденного движения.
2. Уравнения движения и анализ устойчивости системы с двумя пробными шагами
Структурная схема рассматриваемой системы приведена на рис. 2, а.
Поскольку в работах [2—4], где приводилось описание принципа работы таких систем и их анализ, рассматривались лишь системы с безынерцион-
Объект регулирования • Объект регулирования а - Г | 7 ~ " 1л~
"j
бГ
| ^ ~ j A 1М
, /77
0Т- U*(Z)
А у
И
ot(nT)
— &
Рис. 2. С т р у к т у р н а я схема э к с т р е м а л ь н о й системы с д в у м я п р о б н ы м и ш а г а м и : а — и с х о д н а я схема, б —•' э к в и в а л е н т н а я схема
ным объектом, то остановимся кратко на получении уравнения динамики системы.
Как следует из (7в) и (7е), модулирующее воздействие, пересчитанное к входу нелинейного звена, имеет вид
[in —ам{—1)п,
где дискретные моменты времени t = пТ соответствуют моментам замы
кания импульсного элемента с периодом Г. При этом выражение для пер
вой разности величины ф при учете (1) и (7а) можно записать как
Л'Фп === +2амаъ (en+i + еп) (— 1 )п — ан (e2n+i — еп2). -f- АКп. (43) Для удобства исследования заменим импульсный элемент с периодом 2Т импульсным элементом с периодом Т ж усилителем с переменным во времени коэффициентом усиления, выбранным так, что из всей последо
вательности импульсов он передает далее только импульсы с нечетными порядковыми номерами (рис. 2 , 6 ) . При этом уравнение экстремального регулятора рис. 2, б запишем в виде
Уп+i = а(п + 1)Афп, (44)
где
а(п + 1) = —0,5[1 + ( — 1 }п] . (44а) Таким образом, окончательно динамика системы рис, 2, б описывается
системой линейных разностных уравнений, получающихся из (6) — (7в) заменой их соответствующими разностными уравнениями и уравнениями
(7а), (43) и (44).
Поскольку при действиях с операторными многочленными с перемен
ными во времени коэффициентами следует проявлять известную осторож
ность, то сделаем следующие замечания: 1) при умножении произведения двух функций времени на оператор Е оба сомножителя умножаются на этот оператор, т. е. Е(хпуп) = xn+iyn+i\ 2) переменный во времени коэф
фициент и оператор Е некоммутативны, т. е. [а(п)Е],хп Ф [Еа(п)]хп.
1016
После исключения промежуточных переменных уравнение динамики системы, с учетом принятого вида WxM*{z) и WUy* {z) (см. (9)) и закона изменения tyn и окончательно получим в виде нелинейного разностного уравнения с периодическими коэффициентами
e.n+2 + Ai(n)en+i + Аа{п + 1 ) вп + 1 2 + А2{п)еп — Аа{п + 1)еп2 =
= ( 1 - й ) р. (45)
Здесь
Ai(n) = . — ( 1 + d) - 2 ама * ( 1 — d) (-1)па(п + 1 ) ,
J2(rc) = d — 2aMaz(t^d)(~l)na{n+A}, Л = а2( 1 - d) (45а) а (я + 1 ) определяется по уравнению (44а).
Устойчивость свободных колебаний экстремальных систем с двумя пробными шагами с инерционным объектом, насколько нам известно, ра
нее не исследовалась, поэтому остановимся на этом несколько подробнее.
Полагая в (2.3) |3 = 0 и пренебрегая ввиду малости отклонений вторыми степенями переменных, для анализа устойчивости «в малом» получим следующее линейное разностное уравнение
вп +2 + Ai(n)en+i + А2(п) еп = 0. (46)
Так же, как и выше, заменим его" равносильной системой уравнений первого порядка
en+i = .еп + уп , (47)
Уп+i = спеп + dnyn, (48)
ёп = - [ 1 + Ai(n) + А2(п)], dn = - [ 1 + Ai(n)l (48а) Используя процедуру исследования этой системы, аналогичную изло
женной выше, определитель системы (47), (48) получаем в виде D\E) = Ek + T i E2 + Г2. В рассматриваемом случае, как следует из (48а), со = — AaMaz(l — = 0, d0 = — [2aMaz(l — d) — .d], di = d.
Условия устойчивости (22) в данном случае могут быть записаны в виде
f _j_ (р 1 d2
as> 0 , ад < -——, as < . — - т - 7 . (49) 2aM(i — d) 2ам{1 — d)d
Заметим, что исследование импульсных систем с периодически изме
няющимися параметрами можно выполнить, привлекая теорию «^-преоб
разования с пропуском» [ 8 ] , которая позволяет представить результаты исследования в весьма компактной и общей форме (в виде матричных уравнений). В этом смысле она обладает преимуществом по сравнению с методом, использующим разностные уравнения.
Ограниченный объем статьи не позволяет подробно остановиться на применении этого метода исследования для анализа рассматриваемых здесь систем. Укажем только, что хотя оба метода и дают, естественно, одни и те же результаты, но фактический объем требуемых вычислений оказывается различным. По нашему мнению, матричные уравнения [8]
целесообразно применять для анализа экстремальных систем с высоким порядком линейной части (п > 3), поскольку при этом метод исследова
ния, основанный на использовании разностных уравнений, становится уже громоздким.
Проанализируем теперь устойчивость вынужденного движения в си
стеме рис. 2,6. Так же, как и прежде, представим регулируемую коорди
нату в виде (8), но, в отличие от рассмотренной ранее системы рис. 1, ста
ционарное движение для еп при г|ь = §п теперь будем искать не в виде гп = h = const (нетрудно убедиться, что (45) не имеет решения вида 8п ==.<й), а в виде
гп = h + gy(n), (50)
1017
где
1018
h= const, g = const, y(n) = 0,5[1
+ ( — l )
n] . -
(50a) Подставляя (50) в (45), получимh + g\(n) + Ai(n) [h + gy{n + i)\ + Aa(n + l)ih + gy(n + d ) ]2 + +Ii(n) [h + gy(n)] - Ia(n + 1) [h + gy(n)]* = (1 - d)p. (51) Для определения искомых величин h и g из (51) запишем это уравне
ние для моментов времени п = 2N + 1 (N = 0, 1, 2 , ' . . . . ) ' '
h + Ii(l)(h+_g) +A2(l)h=
(1—d)'p.
(52) Отсюда получаем, что• 1 - й . ••.
i + T f c ( 5 3 )
и далее запишем (51) для л- = 2Л' (.V = 0, 1, 2 , . . . )
h + g + Ai(0)A - f l a ( 1 ) f t2 + 12( 0 ) (A + g) -
-Ia(i).(h+-g)*=
( l - d ) p ;
(54) На основании (53) и (54)/ 2 _ в - 2 ( 1 + < * ) + Д м а д ( 1 ' - <*)]" ад (1 ~ < * )2 Р "
1 2 а2( 1 + й ) [ 2 ам( 1 + й ) - ( 1 - й ) р ] * >
Из (55), в частности, следует, что в отличие от системы рис. 1 для рас
сматриваемой системы I M P ) I ^ 1 М ~ Р ) L т- е- величина скоростной ошибки зависит не только от величины скорости изменения но и от ее знака, что является следствием наличия в системе усилителя с пере
менным коэффициентом усиления. Из (50) и (53) следует далее, что на величину ошибки h накладывается дополнительный сигнал gy(n)r абсо
лютная величина которого определяется только динамическими свойства
ми объекта регулирования и не зависит от величины коэффициента уси
ления системы.
Определив стационарный режим движения системы под действием сигнала Ai|)n = р, рассмотрим теперь вопрос о его устойчивости. Для это
го составим уравнение в вариациях. Подставляя (8) в (45), пренебрегая вторыми степенями 8еп и принимая во внимание (53) и (55), получим уравнение в вариациях в виде линейного- уравнения с периодическими коэффициентами
8еп+2 +Ai/(n)8en+i +Л2(п)6еп = 0, (56) где
Ж±'(п) = - ( l + d)' + 2az(l-d)<L(n+l)[h + gy(n + l) - ам(-1)пЪ
Ai'(n) =-+d — 2a±(l — d)afr (56а) Уравнение (56) аналогично уравнению (12), условия устойчивости
для которого были уже получены выше в виде неравенства (22).
Подставляя в (14а) и (216) выражения для Ai(n) и A2{ri), из (56а)
получим „ i ft = - 2 a2 (1 - d) (2ам + g), с / = 0, (57) do' = d + 2 а2 (1 — d) (h — ам), di = d.
Условия устойчивости (22) для рассматриваемого уравнения (56) с учетом (57) и (216) окончательно можно представить в виде
- с о ' > 0, 2 ( 1 + duo') + (1 — d)co'> 0, 1 — d(d0' - с0') > О. (58)
Ввиду громоздкости выражения, определяющего ркр для рассматривае
мой системы, сравнение обеих анализируемых в этой работе систем произ
ведем на конкретном числовом примере.
Так как предельно допустимые величины коэффициента усиления as обеих систем, определяемые из условий устойчивости свободных колеба
ний, неодинаковы, то для более объективного сравнения систем выберем as каждой из них as « 0,5 (as) макс, что примерно соответствует настрой
ке их на процесс с минимумом интеграла от квадрата ошибки. Итак, по
лагая ам = 0,5, d = 0,4, для системы рис 1 находим, что (as) макс = 1.
Принимая as = 0,5, находим, что |3Кр = ± 1 , 3 5 и при этом h — р (при введении фильтра в схему рис. 1 при dф = 0,4 получаем, что Ркр' ~ ± 2 , 2 и hr = р'). Для системы рис. 2 из (49) находим, что (as") макс = 1,94.
Принимая a s " = 1,0, по (53) и (55) определяем, что при р = 1,35 g — —0,58, h" ж 3,5 (h" > h, несмотря на то, что a s " = 2 a2) . Проверка условий устойчивости (58) показывает; что система при величине р = 1,35 неустойчива. Для этой системы при Р > 0 рКр" ~ 0,95, при этом Л" « 1,38, g = —0,38, а при р < 0 рк р" » - 0 , 9 3 , при этом h" « - 0 , 8 5 , g & 0,38, а при Р < 0 рКр " « —0,93; при этом g = —0,4, h" « —0,87.
Проведенное сравнение показывает преимущество системы разностно
го типа с синхронным детектором по сравнению с системой с двумя проб
ными шагами. Как известно, к такому же выводу после анализа линеари
зированных (при полном пренебрежении всеми нелинейными членами) систем обоих типов, находящихся под действием случайных возмущений, приходят и авторы работ [4, 9],.
В заключение укажем, что изложенный в статье метод исследования устойчивости «в малом» свободных и вынужденных колебаний в экстре
мальных системах с модулирующими воздействиями произвольного по
рядка применим, естественно, и при других законах изменения i | )n и Хп и, в частности, применим и для часто встречающегося на практике случая, когда i | 3n = A sin QT, что из-за ограниченности объема статьи здесь не рассматривается.
Заметим также, что в силу нелинейности уравнений динамики режи
мы работы системы, возникающие при Агрп ф 0 и АХп Ф 0, очевидно, не могут быть получены путем простого наложения режимов с Лгрп Ф О, АХп = 0 и с Дгрп = 0, АКп ф 0. Поэтому влияние изменения возмущения Хп может привести к тому, что полученные выше при АХп = 0 значения для рКр для того, в частности, случая, когда Аг|)п = const, но АХп Ф 0, мо
гут оказаться завышенными либо заниженными в зависимости от знака АХп. Подробное рассмотрение таких режимов не входило в нашу задачу.
Поступила в редакцию 14 я н в а р я 1964 г.
Цитированная литература
1. К у н ц е в и ч В. М. Исследование и м п у л ь с н ы х э к с т р е м а л ь н ы х систем при дрейфе экстремума. Автоматика и телемеханика, т. X X I I I , № 7, 1962 (см. т а к ж е : К у н ц е в и ч В. М., К р е м е н т у л о Ю. В. Т е о р и я и н в а р и а н т н о с т и и м п у л ь с н ы х и са
м о н а с т р а и в а ю щ и х с я систем. Д о к л а д на II Конгрессе И Ф А К в Б а з е л е , 1963).
2. Ф е л ь д б а у м А . А. Вычислительные устройства в автоматических системах. Ф и з матгиз, 1960.
3. П е р в о з в а н с к и й А . А. О времени поиска в дискретных системах экстремаль
ного р е г у л и р о в а н и я . Изв. АН СССР, Отд. техн. наук, Энергетика и автоматика,
№ 5, 1960.
4. C h a n g S. S. L. Optimization of t h e Adaptive F u n c t i o n b y Z-transform. Appl. a n d I n d u s t r y , July, 1960.
5. J u r y E. J., M u l l i n F. J. A Note on t h e Operational Solution of Linear Difference E q u a t i o n s . J. F r a n k l i n I n s t , v. 266, No. 3, 1958.
6. Ц ы п к и н Я . 3 . Теория и м п у л ь с н ы х систем. Физматгиз, 1959.
1019
7. Д ж у р и Е. И. О к о р н я х полиномов с действительными к о э ф ф и ц и е н т а м и , л е ж а щ и х в н у т р и единичной окружности, и о к р и т е р и и устойчивости л и н е й н ы х д и с к р е т н ы х систем. Доклад на I I Конгрессе И Ф А К в Б а з е л е , 1963.
8. Ф р и д л а н д Б . И м п у л ь с н ы е системы р е г у л и р о в а н и я с периодически м е н я ю щ и м и ся п а р а м е т р а м и . Тр. I/Конгресса М е ж д у н а р . федер. по автомат, у п р а в л е н и ю , т. 2f Изд-во АН СССР, 1961.
9. В а н - Н а й с Р . И. Изучение о п т и м а л ь н ы х стратегий экстремального приспособле
н и я (краткое и з л о ж е н и е д и с с е р т а ц и и ) . Автоматика, № 1, 2, 1961.
STABILITY STUDIES OF F R E E
A N D FORCED MOTIONS OF TWO TYPES OF PULSE EXTREMAL SYSTEMS V. M. KUNTSEVICH
ThG stability in the s m a l l of two types of e x t r e m a l s y s t e m s w i t h m o d u l a t i n g a c t i o n s is discussed. For d e t e r m i n i n g t h e stability of t h e forced m o t i o n of t h e s y n c h r o n o u s detector s y s t e m a n e q u a t i o n i n v a r i a t i o n s i n t h e form of l i n e a r difference e q u a t i o n w i t h periodic coefficients w a s obtained a n d t h e m e t h o d of its studies is given. For t h e sy
s t e m s w i t h two t r i a l steps t h e e q u a t i o n s w e r e obtained b o t h for studies of free oscil
l a t i o n s stability a n d d e t e r m i n a t i o n of t h e stability of t h e forced motion, also i n t h e form of l i n e a r difference e q u a t i o n s w i t h periodic coefficients. The comparison of t h e s y s t e m s of both t y p e s is given.