Общероссийский математический портал
Б. Д. Плющенков, В. И. Турчанинов, А. А. Никитин, Моделирование сейсмоаку- стических полей в аксиально-симметричных поглощающих средах. Постановка задачи, Матем. моделирование, 2017, том 29, номер 9, 62–76
Использование Общероссийского математического портала Math-Net.Ru подразумевает, что вы прочитали и согласны с пользовательским соглашением
http://www.mathnet.ru/rus/agreement Параметры загрузки:
IP: 178.128.90.69
7 ноября 2022 г., 06:12:18
МОДЕЛИРОВАНИЕ СЕЙСМОАКУСТИЧЕСКИХ ПОЛЕЙ
В АКСИАЛЬНО-СИММЕТРИЧНЫХ ПОГЛОЩАЮЩИХ СРЕДАХ.
ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ
© 2017 г. Б.Д. Плющенков, В.И. Турчанинов, А.А. Никитин*
Институт прикладной математики им. М.В. Келдыша РАН plush@spp.keldysh.ru
* МГУ им. М.В. Ломоносова, геологический факультет nikitin@geol.msu.ru
Работа выполнена в соответствии с 2004 COOPERATION AGREEMENT between Shell International E & P Inc and Keldysh Institute of Applied Mathematics, Moscow
Рассмотрена постановка задачи моделирования сейсморазведки в вязкоупругих средах для различных типов источников. Предложена модифицированная модель Био, описывающая распространение акустических волн в изотропной пористой вязкоупругой среде, насыщен- ной вязким флюидом. Сформулирована также постановка задачи численного моделирова- ния акустического каротажа в скважине, заполненной сжимаемой жидкостью, в аксиально- симметричном случае для мультипольных источников, расположенных на оси скважины.
Предложен новый эффективный способ решения уравнений акустики для вязкой жидкости посредством явных конечно-разностных схем. Предложены достаточно эффективные ус- ловия прозрачности на внешней границе расчетной области.
Ключевые слова: вязкоупругость, модифицированная модель Био, акустический каротаж, сейсморазведка.
MODELING OF SEISMIC-ACOUSTIC FIELDS
IN AXIALLY SYMMETRIC ABSORBING MEDIUMS. PROBLEM STATEMENT B.D. Plyushchenkov, V.I. Turchaninov, A.A. Nikitin*
Keldysh Institute of Applied Mathematics, Russian Academy of Science
* Lomonosov Moscow State University, Faculty of Geology
The problem statement of modeling of seismic prospecting in viscoelastic mediums for various emitter types is considered. The modified Biot’s equations describing a propagation of acoustic waves in isotropic porous viscoelastic medium, saturated with a viscous compressible fluid, are proposed. Problem statement of numerical modeling of acoustic logging in a borehole, filled with a compressible fluid, in axially symmetric case for multipole emitters, located on the borehole ax- is, is also formulated. The new effective method is suggested for the solution of acoustic equa- tions in a viscous fluid for explicit finite-difference schemes. The enough effective conditions of transparency on exterior boundary of calculation region are offered.
Key words: viscoelasticity, modified Biot’s equations, acoustic logging, seismic prospecting.
1. Введение
Численное моделирование эффективных упругих сред представляет и в настоящее время большой интерес [1, 2]. Вместе с тем в [3] отмечается, что продольные и попереч- ные волны в сейсмическом диапазоне частот имеют затухания, которые можно считать
практически постоянными. Наличие затухания связано с внутренним трением или свой- ством материала быть одновременно вязким и упругим при деформации. Соответствен- но, используемая в сейсморазведке эффективная непористая модель среды в частотном представлении будет включать комплекснозначные коэффициенты Ляме, которые ап- проксимируются рациональными функциями [4].
Для описания флюидонасыщенной пористой среды при акустическом каротаже обычно используют упругую модель Био [5, 6]. Лабораторные эксперименты показыва- ют, что модули могут быть также вязкоупругими [7, 8]. В настоящее время не сущест- вует общепринятой вязкоупругой пористой модели. Пожалуй, первую попытку предпри- нял Био [5], используя для описания поведения вязкоупругих модулей модель Максвел- ла, в которой напряжение постепенно ослабевает, если материал находится под постоян- ной нагрузкой [9]. Противоположная модель, т.е. когда деформация изменяется посте- пенно после приложения нагрузки, называется моделью Кельвина-Фойгта [9]. Для опи- сания реальных сред, по-видимому, подходящей является модель стандартного линейно- го тела [9], являющаяся комбинацией этих двух моделей. Её также можно использовать при моделировании задач сейсморазведки [3].
Модель стандартного линейного тела была использована для описания также вяз- коупругих модулей в [10–12], однако не ясно, каким образом экспериментально можно оценить её параметры.
Предлагаемая в работе модифицированная модель Био для описания вязкоупругой пористой среды использует коэффициенты объемной и сдвиговой сцементированности скелета или матрицы формации. Они отражают межзерновое взаимодействие, поэтому, с нашей точки зрения, от них в большей степени зависят вязкоупругие свойства среды.
Коэффициенты могут быть определены непосредственно из измерений. Предполагается, что объемный и сдвиговый модули материала скелета не зависят от частоты. Соответст- венно, такая модель включает свертки по времени с экспоненциальными ядрами [13].
Также как частный случай, модель может использоваться для моделирования задач сей- сморазведки и вязкой жидкости.
Постановка задачи дана для однородной и изотропной среды в цилиндрических ко- ординатах и включает зависимость решения от азимутального угла. Это позволяет рас- смотреть различные типы источников как в жидкости (монополь, диполь и квадруполь), так и в эластичной среде (концентрированная сила, диполь и центр расширения) [14].
В качестве внешних граничных условий используется нерасщепляющийся пол- ностью согласованный слой (nonsplitting perfectly matched layer (NPML)) [15, 16].
Конечно-разностная схема, аппроксимирующая поставленную задачу, и численные примеры, будут представлены в последующих публикациях.
2. Вязкоупругость
При моделировании поведения вязкоупругих возмущений в горных породах обыч- но используют модель стандартного линейного тела [3, 9]. В одномерном случае и при наличии одного механизма релаксации связь между напряжением и деформацией
в такой модели описывается выражением
( )t
( )t
, (1)
( )t t ( )t M( ( )t ( ))
t t
где M упругий модуль, время релаксации напряжения при постоянной деформа- ции, время релаксации деформации при постоянной нагрузке.
В частотной области (ω) уравнение (1) запишется в виде
2
2 2 2 2
1 ( ) (
ˆ ˆ ˆ
ˆ ( ) ( ) ( ), ( ) 1
1 1 1
i )
M M M M
i
i. (2)
Неотрицательный параметр QM( ) Re( ( )) / Im( ( )) Mˆ Mˆ
называют Q-фактором, т.е.
должно выполняться условие . При наличии различных L механизмов релаксаций
2
1 2 2 1 2 2
( ) ( )
ˆ ( ) 1 ( ) 1
1 1 ( )
L l l l L l l
l l M
l l M
M M i Me i
Q
, (3) где2
1 2 2
( )
( ) 1
1
L l l l
M l
l
e
, 1 1 1 ( 2 2( ) ( ) 1
L l l
M M l l
Q e
)
. (4)При сейсмических исследованиях установлено [3], что для продольной волны ее скорость VL и QL-фактор остаются практически постоянными в достаточно широком диапазоне частот. Тогда для волны, распространяющейся вправо, ее волновое число
можно записать в виде ( )
k
( ) = ˆL = L 1 2 L k i
V Q
V
, (5)
где VL и 1/QL скорость и затухание волны, определенные на пиковой частоте излуча- теля. Аналогичное имеет место и для поперечной волны, распространяющейся со скоро- стью VS и затуханием 1/QS, причем обычно 1/QL1 /QS.
Рассмотрим сначала результаты для модуля B VL2, где плотность породы.
Из выражения (5) имеем
2 2
2 2
2 2 *
ˆ( ) = ˆ ( ) = 1 = 1 1
2 (1 )
L L L
L L L
B V V i B
Q Q
i , (6)
где L (2QL)10.5, так как предполагается, что QL 1, и Q*L (1 2L)QL.
В [4] показано, что в частотном диапазоне, в котором верхняя и нижняя частоты отличаются на два порядка, для аппроксимации постоянного QL*-фактора с относитель- ной погрешностью не более 10% достаточно использовать три механизма релаксаций, т.е. можно положить L=3. Выбирая частоты ω1=2πfmin , ω3=2πfmax и 2 1 3 peak
2 fpeak
(последняя близка к пиковой частоте излучателя ), с помощью метода наименьших квадратов можно получить разложение
fpeak
3 2
1 1 3 ( / )
= 1 L l
* L( ) l l 1 ( / )2
L e l
Q y где
, ) = 1 1 21 ( / )
L l l
l
e y
. (7)Сравнивая выражения (4) и (7), имеем 1 /l l
( / )
L l
(
, ylS l / l 1 0.
Рациональное приближение вида (7) может быть применено и для более сложных зависимостей Q*L-фактора от частоты с использованием, возможно, больших значений L
]. Подставив выражение (7) в (6), после преобразований получим [4
3 3
1 1
1 * 1 l
ˆ = ( ) ( ) ( )
/
l l l
L l
l l
L
b b
B Be i B b b B b
Q i
b
i
, (8)где b B
3l1blL , l B lLb b
b , 3l
2 2 2
1
1bl 1
,( ) (1 )
L
L L
e
B B
Из представления (8) следует, что
.
ˆB B при ω = 0 и B B bˆ = при . Аналогичное можно получить для :
модуля G VS2
разложение
3 3
1 1
ˆ = ( ) 1 * g
i
( ) ( )
1 /
l l l
S l l
l l
S
g g
G Ge i G g G g g
Q i
, (9)
где g G
3l1glS, l G lSg g
g
,
l31gl 1, G e G( ) 1 2 22S(1 )
S S
.
нии сейсмоакустических задач во временном представлении [13].
представлении
Для простоты приведем мо
Полученные разложения позволяют использовать экономичный способ вычисле- ния сверток при реше
3. Модифицированные уравнения Био для вязкоупругой пористой среды в частот- ном
дифицированные уравнения Био в декартовых координа- тах xi(i = 1,2,3) и частотном предст
, (10)
i
, (11’) авлении (знак ^ обозначает частотную зависимость)
ˆi f ˆi jˆ = 0ij i u i v
, (11)
ˆ ˆ
ˆi ˆi i = 0
f fr
i u i v F P
* ˆ
ˆi ˆ ˆi = 0
f i
i u i v P ˆ = ˆ jˆj jˆj
i P M v aM u , (12)
ˆ ˆ 2 ˆ
ˆij = ( jˆj ( 2 ) jˆj) ij j i i aM v B G a M u G
Первые уравнения (10), (11) являются уравнениями движения, уравнения (12), (13) – уравнениями состояния; ij – символ Кронекера; ˆui, vˆi (wˆiuˆi) и
скорости смещения точек скелета, фильтрационной скорости порового флюида и скоро-
( uˆi uˆj). (13)
– i-компоненты ˆi
w
сти смещения точек порового флюида соответственно; ˆP – давление в порах, ˆij (i, j) компонента полного тензора напряжений; – пористость формац )
– ии; s(1 f соответственно; f/
частоте [6 i
=
]; ˆ
,
s и f – плотности формации, материала матрицы и , е – значения динамической извилистости на бесконечной
флюида
гд Ffr – i-
компонента плотности силы трения между матрицей и флюидом:
0
ˆ = ˆ 1
2
i i b
fr b
F v M i
, (14)
где b / f 0 – частота Био, 0
– значение проницаемости матрицы на нулевой ь порового флюида, [1,2Mb
частоте [6], – вязкост ] – параметр, тнош м поверхности пор к объе пор и принимающий значение сред. связи уравнение (11) для удобства можно записать в виде
тесно с
≈ 1 для реальных (11’), где
связанный
о ение му
В этой
ˆ =* 1 1
2
f b Mb
i i
. (15)
b
Уравнения (10)–(13) отличаются от исходных уравнений Био [17] включением в них результатов динамической теории проницаемости [6] и в настоящей работе частот- но-зависимых модулей aM, a M2 , ˆB и Gˆ в уравнения (12) и (13), способ определения
х дан ниже.
лавным следствием из модели (не модифицированной) Био является существова- ние ипов волн: продольной (в обычном смысле) L и поперечной S волн, а также волны Био, связанной с фильтрационной скоростью порового флюида. На частотах
b волна Био является в большей степени волной диффузионного типа, а на часто- тах – продольной волной, распространя
котор
. и затухания этих коро L и S волн обычно н
модели Био скорость поперечной волны определяется из выражен ы
Г трех т
скорости Скорости
стей В
b ющейся со скоростью, значительно
шей L волны. Поэтому волну Био часто называются второй продольной мень-
вол-
ия [18]
ной волн зависят от частоты, причем частотная дисперсия
с езначительная.
2 *
ˆS( ) / ( f /ˆ )
V G , (16)
– модуль сдвига. Используя м уль сдвига материала скелета и коэффициент сцементированности, [ можно записать G
где G од
сдвиговой 0,1] . Если эксперимен-
тальные значения Vˆ ( )S отличны от расчетных данных, то полагая в уравнении (16) G G ˆ, а входящие в выражение для ˆ* (15) остальные параметры формации известны- ми, например, из эксперимента, можно получить для модуля представление (8), кото- рое дале использовать в модифицированных уравнениях Био. Такой результат можно интерпретировать двумя способами. Первый способ подразумевает наличие вяз
Gˆ е
коупру- гих свойств коэффициента сдвиговой сцементированности ˆ, второй – в сдвиговом
модуле . По-видимому, первый вариант предпочтительнее с физической точки зрения, так как вязкоупругие свойства среды больше связаны со сцементированностью.
скорости продольной волны имеет место более сложное выражение [18]
ˆ Для
2 2
( (VˆL )) Q , где
Q R (17)
* 2 ˆ f /ˆ
M B
R *
,
2
2 * *
1 1 2
2 /ˆ ˆ
f f
Q B M a a
, (18)
4 4
2 (1 )
3 s 3
B G K G a k k ,
a 1
=
f s
M k k
, a 0, (19)
ks, kf – модули объемного сжатия материала скелета и порового флюида, K ks – модуль объемного сжатия “сухого” скелета, (1 a) [0,1] – коэффициент объемной сцементированности.
По аналогии с поперечной волной, если значение Vˆ ( )L отлично от эксперименталь- ного, и предположении, что вязкоупругие свойства ненасыщенной флюидом матрицы больше заны с коэффициентом объемной
в
свя сцементированности , из уравнения (17) можно получить вязкоупругий коэффициент aˆ с помощью линейного уравнения
2 * 2 * 2
2 2 * 2 * *
ˆ( ) ˆ ˆ 4 1 1
1 1 4 4
ˆ ( ) ˆ ˆ ( ) (ˆ )
3 3
1 ˆ ˆ
L s L f s
f s
( ) ( ) ( ) ˆ 2
L L f s 3 s f s
s f s
a
V V k G k k
k k k
V k G V k G
k k
эффициент сдвиговой сцементированности , то
ая з н Н
, (20)
причем Re( ) [0,1]aˆ и Im( ) 0aˆ . Так как ко ˆ
в большей степени характеризует вязкоупругие свойства скелета в уравнении (20) следует также положить G G ˆ . Однако численные расчеты показали, что так аме а практически не вносит вклада в значение aˆ.
есложно определить вязкоупругий модуль ˆM и произведение aMˆ ˆ , частотное пред- ставление которого вида (8) обозначим как aM . Аналогично получим модули a M2 и ˆB.
Будем предполагать, что для описания этих модулей достаточно трех частот.
Как видно, введение вязкоупругих свойств в модель Био – нетривиальная задача.
Первая попытка была предпринята Био [5] с использованием модели Максвелла [9]. Од- нако реальные среды лучше описывает модель стандартного линейного тела [3], которая также включает модель Максвелла. Далее были предприняты попытки, например, в [12], формального введения только частотной зависимости в модуль M, от
низм объемного взаимодействия матрицы и флюида. В [10] аналогич
ражающего меха- ные формальные зависимости были введены дополнительно для модулей K и G. С нашей точки зрения, предложенный выше подход является более осмысленным.
4. Уравнения для вязкоупр среды в частотном
Уравнения, описывающие странение ак п-
ругой среде
угой представлении
распро устических возмущений в вязкоу , можно получить как частный случай модифицированной системы уравне- ий Био (10)–(13), пол
н агая = 0 и, как следствие, aˆ = 0, aM a M2 0, и ˆ = 0vi . Они имеют вид
, (21) ˆ . (22)
ти ж
ˆi jˆ = 0ij i u
ˆ ˆ
ˆij = ( ˆ 2 ) jˆj ij ( jˆi j) i B G u G u iu
Э е уравнения можно получить из системы уравнений Био, полагая =0, B= ˆB и G=Gˆ . й ти в частотном представлении
Уравнения, описыв
5. Уравнения для вязко жидкос
ающие распространение акустических возмущений в сжимае-
ой в и
м язкой жидкости, имеют ту же самую форму, что (21),(22), если положить в них
= f
, B kˆ = f (4 / 3)Gˆ, G iˆ = , где kf – объемный модуль жидкости, – (сдвиговая) язкость жидкости.
Для экономичности вычислений заменим модуль на приближенное выражение
в
Gˆ
*2
ˆ i
G * , (23)
* *
1 i / i
где * много больше верхней граничной частоты источника. Тогда для модуля ˆB получим
*2
*
4 4
ˆ .
3 3
B kf
(24)
* i
Моди для ристой среды во
6. фицированные уравнения Био вязкоупругой по вре- менном представлении
В цилиндрических координатах (r,,z) обозначим через u( ,u u ur , )z T вектор скорости смещения точек скелета, через v( ,v v vr , )z T вектор фильтрационной ско-
рости порового флюида и через напря-
жения, тогда уравнения движения (10), (11) во временном представлении будут иметь вид , rz T)
σ ( rr,,zz, r, z тензор полного
1( ) , 1
( 2 )
r r
r r z
t f
u tv r rr r rr z rz r
z
,
1( 2 )
rz z rz zz T
r r
z
, (25)
= ,1 ,
T
f t f t fr P rP P zP
r
u v F , (26)
где
0 0
exp 2 ( )
2 2 ( )
t b
b b
fr b b
b
M t
M d M t
F v v . (27)
Когда верхняя частота источника не превосходит частоту Био b, вместо выражения (27) можно использовать более простое:
0 4
f b
fr
a M
F v tv. (27’)
Уравнения состояния (12), (13) примут вид
tP M aM
v u, (28)
= ( )
t aM D G
σ v u I ε, (29)
где – единичный тензор второго ранга, I
1( )
r r z
ru u u zu
r
u , 1
( )
r r
rv v v
r
z
zv
v , (30)
ε=
2rur , 2 (1r uur), 2zuz, 1rururr ru, 1ruz zu, zur ruz
T. (31)Коэффициенты M , aM , D B 2G a M 2 и G в силу их частотного представления вида (8) с использованием обратного преобразования Лапласа будут следующими:
3
= ( ) ( ) l 1 l lexp( l )
M M m t m
m t , (32) 3
= ( ) ( ) l 1 l lexp( l )
aM aM am t am
am t , (33)3
= ( ) ( ) l 1 l lexp( l )
G G g t g
g t , (34)2 3
= ( 2 ) ( ) ( ) l 1 l lexp( l )
D B G a M D d t d
d t . (35) 7. Условия на границах различных средРассмотренные выше уравнения включают описание следующих сред: жидкость, вязкая жидкость, упругая среда, вязкоупругая среда, Био среда и вязкоупругая Био сре- да.Условияна границе разрыва в направлении r или z приведены в табл.1 и 2 соответст- венно. Заметим, что условия для вязкоупругой среды будут такими же, что и для упру- гой среды. Аналогичное замечание имеет место для вязкоупругой Био среды.
В первых двух колонках табл.1 и 2 не существует разницы между вязкой жидко- стью и упругой средой, так как уравнения для сжимаемой вязкой жидкости, имеют ту же самую форму, что и для упругой среды.
В третьей колонке четвертое условие основано на эластичной мембранной модели глинистой корки [19]. Ее “прогибание” характеризуется параметром mc. Случай mc=0 соответствует открытым порам на стенке скважины (глинистая корка отсутствует), слу-
чай mc= – запечатанным порам (глинистая корка “не прогибается”). Если вязкую жид- кость и Био среду поменять местами, то глинистая корка будет “прогибаться” в другую сторону, поэтому это условие запишется в виде ( tP mc rv ) t rr и =
= соответственно. Заметим также, что на границе разрыва между жидкостью и Био средой следует положить 0 и
( tP mc zv
)
t zz
rz 0 r.
Таблица 1. Условия на границе разрыва в направлении r.
Жидкость – вязкая жид- кость или уп- ругая среда
Вязкая жидкость или упругая среда – вязкая жидкость или упругая среда
Вязкая жидкость – Био среда
Упругая среда – Био среда
Био среда – Био среда
r r
u u P rr
0 rz 0 r
r r
u u
z z
u u
rr rr
rz rz
r r
r r
u u vr
z z
u u
rr rr
rr ( mc r
t tP v
rz rz
r r
r r
u u vr
z z
u u
rr rr
rz rz
r r
r r r r
u v u v
r r
u u
z z
u u
rr rr
rz rz
r r
P P Таблица 2. Условия на границе разрыва в направлении z.
Жидкость – вязкая жид- кость или уп- ругая среда
Вязкая жидкость или упругая среда – вязкая жидкость или упругая среда
Вязкая жидкость – Био среда
Упругая среда – Био среда
Био среда – Био среда
z z
u u P zz
0 rz 0 r
z z
u u
r r
u u
zz zz
rz rz
r r
z z
u u vz
r r
u u
zz zz
( )
zz mc z
t tP v
rz rz
r r
z z
u u vz
r r
u u
zz zz
rz rz
r r
z z z z
u v u v
z z
u u
r r
u u
zz zz
rz rz
r r
P P 8. Условия на внешней границе
Самыми простыми условиями на внешней границе являются нулевые значения скоростей смещений. Их использование приводит к значительному увеличению расчет- ной области, поэтому для уменьшения ее размеров применяют другие условия.
Наиболее распространенными являются: условия волновой зоны [17]; поглощаю- щие граничные условия (absorbing boundary conditions (ABC)) [20]; прозрачные гранич- ные условия (transparent boundary conditions (TBC)) [21]; нерасщепляющийся полностью согласованный слой (nonsplitting perfectly matched layer (NPML)) [15, 16]. Последние ус- ловия будут использоваться далее.
Пусть и – внутренние границы согласованного слоя в направлениях и соответственно. Проведем замену и . Тогда в частотном представлении для некоторой величины
= *
r r z z= * r
z rr zz
ˆ( , , , )
A r z t в зависимости от применяемого к ней оператора слой вводится следующим образом [15]:
ˆ 1 ˆ
= 1 r 1 r
r
A A
r i r i
Aˆ r
, (36)
1 ˆ ˆ 1 ˆ = 1 r = 1
r
A A
r A i r r
ri
, (37)
ˆ 1 ˆ
= 1 z 1
z
A A
z i z i
z Aˆ
z
. (38)
Здесь
* * 2
= ( ) (r )
r r r r r
, = ( *) ( *)3 3
r
r r r r r
r
, z = ( z z*)z(z z *)2, (39)
( )x
– функция Хевисайда, r = 8 2 fpeak/L2r , z = 8 2 fpeak/L2z
r
[16]. Отметим, что . Параметры и задают толщину слоя в направлениях r и z со- ответственно. В направлении r ее оптимально задавать в длинах волны, распространяю- щейся на пиковой частоте излучателя со скоростью
1 / ) 0r ( )
r r r x
= (
dx Lr Lzfpeak Vfpeak около границы ,
т.е. . В направлении z толщина слоя выбирается аналогично.
= *
r r
= r /
r fpeak peak
L V f
Введем следующие обозначения:
exp(Ir r rt), IR rexp(rt), Iz zexp(zt). (40) Тогда во временном представлении условия (36)–(38) запишутся в виде
0
( , , , ) ( , , , )
= r texp r( ) r
A A A r z A A r z t
t d I
r r r r r
, (41)
0
1 1 1
= r texp r( ) ( , , , ) ( ,
A A t A r z d A I A r z t
r r r
, , ) , (42)
0
( , , , ) ( , , , )
= z texp z( ) z
A A A r z A A r z t
t d I
z z z z z
. (43)После введения нерасщепляющегося полностью согласованного слоя уравнения движения (25), (26) будут иметь более длинную запись, поэтому ограничимся приведе- нием уравнений для компонент скоростей в направлении r:
1( )
r r rr r rr
tu f tv r z
r
rz
1( )
r rr r rr z
I r I I
r
z rz, (44)
r r r = r
f tu f tv Ffr rP I
rP. (45)
Уравнения состояния (28), (29) становятся громоздкими, поэтому ограничимся только уравнением (28).