COMPARAC ¸ ˜ AO DOS DADOS - Implementação e modelagem de uma microrrede em corrente alternada

3.5 COMPARAC¸ ˜AO DOS DADOS

Colhidos os dados da implementaç ão da microrrede em bancada, realizada a modelagem, e feita a an álise computacional, foi feita a comparaç ão dos conjuntos de dados, a fim de verificar qual é o erro existente entre os dois.

Alguns dados n ão foram obtidos na implementaç ão pr ática, como os dados das pot ências reativas nas barras 1 e 2 e os ângulos das tens ões nas tr ês barras, pois n ão existiam os equipamentos necess ários para realizar as medidas, ou existiam em pequena quantidade, assim, é imposs´ıvel verificar qual é o erro entre esses dados e os obtidos atrav és da simulaç ão.

Tabela 59: Comparaç ão dos dados do cen ário 1

Grandeza Implementaç ão Simulaç ão Erro (%)

WG1 0,074 0,0728 1,62

VB3 0,6864 0,6673 2,78

FLUXO P13 0,073 0,07 4,11

FLUXO Q13 0,05 0,05 0,00

Fonte: Autoria pr ´opria.

Analisando os erros, é poss´ıvel ver que se encontram dentro da margem estabelecida, que era de 5%. Como nesse cen ário a configuraç ão da rede é simples, era esperado que o erro fosse pequeno.

Na Tabela 60, foi realizada a comparaç ão dos dados do cen ário 2.

Tabela 60: Comparaç ão dos dados do cen ário 2

Grandeza Implementaç ão Simulaç ão Erro (%)

WG1 0,083 0,0841 1,33

VB3 0,8591 0,8272 3,71

FLUXO P13 0,077 0,0800 3,89

FLUXO Q13 0,067 0,0700 4,48

Fonte: Autoria pr ´opria.

Assim como no cen ário 1, o erro obtido est á dentro do especificado. A comparaç ão dos dados do cen ário 3 foi feita na Tabela 61.

3.5 Comparac¸ ˜ao dos Dados 63

Tabela 61: Comparaç ão dos dados do cen ário 3

Grandeza Implementaç ão Simulaç ão Erro (%)

WG1 0,120 0,1234 2,83

VB3 0,8045 0,7846 2,47

FLUXO P13 0,110 0,1200 9,09

FLUXO Q13 0,080 0,0900 12,50

Fonte: Autoria pr ´opria.

Nesse caso, o erro percentual entre os dados de fluxo de pot ência é maior do que o estabelecido, entretanto, ao comparar os valores obtidos, vislumbra-se que est ão bem pr óximos.

Na Tabela 62 est ˜ao os dados comparados do cen ´ario 4, assim como o erro obtido entre eles.

Tabela 62: Comparaç ão dos dados do cen ário 4

Grandeza Implementaç ão Simulaç ão Erro (%)

WG1 0,196 0,1899 3,11

VB3 0,8636 0,8908 2,72

FLUXO P12 0,05 0,09 80,00

FLUXO P23 0,060 0,05 16,67

FLUXO P13 0,055 0,10 81,82

Fonte: Autoria pr ´opria.

Aqui, o erro observado entre os fluxos de pot ência foi bem acima do esperado. Isso ocorreu pois durante a operaç ão do sistema, alguns watt´ımetros foram danificados, e assim, a leitura realizada nesse cen ário est á errada.

Para o cen ário de operaç ão 5, os dados comparados est ão na Tabela 63.

Tabela 63: Comparaç ão dos dados do cen ário 5

Grandeza Implementaç ão Simulaç ão Erro (%)

WG1 0,105 0,1020 2,86

VB3 0,850 0,8178 3,80

3.5 Comparac¸ ˜ao dos Dados 64

Tabela 63: Comparaç ão dos dados do cen ário 5 (continuaç ão)

Grandeza Implementaç ão Simulaç ão Erro (%)

FLUXO Q13 0,100 0,11 10,00

Fonte: Autoria pr ´opria.

Nesse cen ário, novamente os erros dos fluxos de pot ência est ão acima do especificado, mas ao observar os valores, eles se encontram bem pr óximos.

Para o cen ´ario 6, foram comparados os dados na Tabela 64.

Tabela 64: Comparaç ão dos dados do cen ário 6

Grandeza Implementaç ão Simulaç ão Erro (%)

WG1 0,150 0,1441 3,93

VB3 0,9091 0,8958 1,46

FLUXO P13 0,120 0,14 16,67

FLUXO Q13 0,200 0,17 15,00

Fonte: Autoria pr ´opria.

Nesse cen ário, os erros observados entre as pot ência do gerador 1 e as tens ões da barra 3 est ão dentro do valor especificado, entretanto, para os fluxos de pot ência, mesmo os valores obtidos nos dois conjuntos de dados sendo pr óximos, o erro foi maior que o esperado.

Na Tabela 65 est ˜ao os dados comparados do cen ´ario 7.

Tabela 65: Comparaç ão dos dados do cen ário 7

Grandeza Implementaç ão Simulaç ão Erro (%)

WG1 0,165 0,1582 4,12

VB3 0,9045 0,9115 0,77

FLUXO P12 0,07 0,060 14,28

FLUXO P23 0,065 0,050 23,08

FLUXO P13 0,070 0,100 12,86

Fonte: Autoria pr ´opria.

3.5 Comparac¸ ˜ao dos Dados 65 acima do esperado.

Os dados comparados no cen ´ario 8 est ˜ao descritos a Tabela 66.

Tabela 66: Comparaç ão dos dados do cen ário 8

Grandeza Implementaç ão Simulaç ão Erro (%)

WG1 0,120 0,1145 4,58

VB3 0,9318 0,8854 4,98

FLUXO P12 0,015 0,01 33,33

FLUXO P23 0,068 0,08 26,67

FLUXO P13 0,093 0,09 7,31

Fonte: Autoria pr ´opria.

O erro observado entre os fluxos de pot ência das linhas de transmiss ão est ão acima do valor estipulado inicialmente, entretanto, os valores descritos est ão bem pr óximos.

Na Tabela 67 est ˜ao os erros obtidos no cen ´ario 9.

Tabela 67: Comparaç ão dos dados do cen ário 9

Grandeza Implementaç ão Simulaç ão Erro (%)

WG1 0,105 0,1061 1,05

VB3 0,9364 0,9048 3,37

FLUXO P12 0,008 0,01 25,00

FLUXO P23 0,085 0,09 5,88

FLUXO P13 0,080 0,10 25,00

Fonte: Autoria pr ´opria.

Aqui é poss´ıvel ver que mesmo o erro para os fluxos de pot ência sendo maior que o esperado, os valor obtidos atrav és da simulaç ão e da implementaç ão pr ática est ão pr óximos.

Na Tabela 68 est ão os dados comparados para o último cen ário.

Tabela 68: Comparaç ão dos dados do cen ário 10

Grandeza Implementaç ão Simulaç ão Erro (%)

3.5 Comparac¸ ˜ao dos Dados 66

Tabela 68: Comparaç ão dos dados do cen ário 10 (continuaç ão)

Grandeza Implementaç ão Simulaç ão Erro (%)

VB3 0,9364 0,8911 4,84

FLUXO P12 0,025 -0,0145 42

FLUXO P23 0,194 0,23 18,56

FLUXO P13 0,126 0,23 82,54

Fonte: Autoria pr ´opria.

Em v ários casos o erro entre os fluxos de pot ência é bem alto, chegando a quase 83% no cen ário 10. Esses altos erros s ão observados nos casos onde a pot ência ativa atinge um valor alto, o que deixa o sistema inst ável. Nessas situaç ões, é atingido o limite de carregamento da rede. Dessa forma, a mediç ão de valores exatos se torna dif´ıcil. Durante a operaç ão do sistema, muitas vezes ocorreu o colapso de um dos geradores quando a pot ência reativa atingia valores altos. Quando o sistema opera em uma condiç ão onde s ão observadas oscilaç ões, a an álise pelo m étodo de Newton Raphson, que considera um sistema est ático, n ão é mais suficiente, e assim se torna necess ário realizar a an álise utilizando um m étodo din âmico.

67 4 CONCLUS ˜AO

Ao analisar os dados obtidos na implementaç ão e obtidos pelo m étodo de Newton Raphson, é poss´ıvel ver que o erro entre eles é pequeno, e que esse m étodo é confi ável para realizar a an álise do fluxo de pot ência. Entretanto, ao trabalhar com dados obtidos na pr ática, deve-se sempre tomar o cuidado de verificar se os equipamentos de mediç ão est ão funcionando corretamente, antes e durante a operaç ão da microrrede. Como os valores a serem mensurados est ão, diversas vezes, acima dos suportados pelos equipamentos, estes podem ser danificados durante a operaç ão, e a leitura de dados err ôneos pode prejudicar a posterior an álise dos dados. A correta alocaç ão dos equipamentos tamb ém pode contribuir para que o erro entre os dados pr áticos e simulados seja menor.

Comparando os m étodos de regulaç ão de tens ão, v ê-se que ao injetar pot ência reativa à rede fazendo o incremento da tens ão de campo do gerador s´ıncrono, a compensaç ão é mais satisfat ória e pode ser feita sempre que se observa a queda de tens ão. J á ao utilizar o banco de capacitores, a regulaç ão s ó é poss´ıvel uma vez. Entretanto, ao incrementar at é valores elevados a pot ência reativa do sistema, este se torna mais inst ável, e faltas ocorrem mais frequentemente, o que foi vislumbrado durante a operaç ão do sistema. Assim, o interessante é sempre utilizar uma combinaç ão dos dois m étodos, tomando o cuidado de nunca fornecer mais pot ência reativa do que o sistema necessita, pois assim, a tens ão vai se elevar acima do esperado e os geradores podem acelerar at é n´ıveis que podem danificar os equipamentos.

Ao implementar e operar uma microrrede, mesmo que de pequeno porte, é poss´ıvel vislumbrar todo o funcionamento do sistema, e como cada intervenç ão realizada pelo operador afeta toda a rede. Outro ponto extremamente importante ao realizar a implementaç ão pr ática, é ver como os conceitos e teorias estudados durante a graduaç ão, que muitas vezes s ão vagos e abstratos, se aplicam à situaç ões reais. A microrrede implementada se comportou de acordo com o esperado em todos os cen ários estudados, entretanto, algumas vezes foram observadas faltas que foram causadas devido à falta de conhecimento pr ático do operador. Na pr ática, situaç ões inesperadas podem ocorrer, como um curto circuito ou a perda de sincronia dos geradores, e o operador deve estar preparado para realizar as conting ências necess árias

4 Conclus ão 68 para restabelecer o sistema, ou para deslig á-lo quando for necess ário.

Durante a operaç ão da microrrede, foram observados diversos fen ômenos, como a instabilidade de tens ão, onde as cargas oscilavam de acordo com as oscilaç ões de tens ão, a queda de tens ão, que foi corrigida utilizando-se alguns m étodos j á descritos, a motorizaç ão dos geradores, onde um dos geradores passa a consumir pot ência do sistema ao inv és de fornecer e a sobrecarga dos geradores, que nesse momento aceleram de forma anormal e precisam ser desconectados. Alguns desses fen ômenos foram abordados de forma superficial neste trabalho, visto que as suas causas e efei- tos s ão complexos e exigem um estudo mais aprofundado.

Uma das maiores dificuldades encontrada durante a operaç ão foi o controle da microrrede, que nesse estudo foi feito de forma manual e com equipamentos de pouca precis ão. Um controle autom ático tornaria a operaç ão mais f ácil e precisa, e o erro observado seria menor. Por outro lado, o controle manual é mais did ático, pois permite ao operador controlar cada componente da rede, e assim, criar os mais diversos cen ários pass´ıveis de estudo.

69 5 REFER ˆENCIAS BIBLIOGR ´AFICAS

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71 AP ˆENDICE A - C ´ODIGO DESENVOLVIDO NO MATLAB

clc; clear all;

%Tipo 1- Carga 2- Tensão 3-Referência

%Barras num_barra Tipo Tensão Fase(graus) PGerada QGerada PCarga QCarga cap_paralelo

barra = [1 3 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2 2 1.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3 1 1.0 0.0 0.0 0.0 0.073 0.05 0.0];

%OrigemDestino Resistência Reatância Capacitância shunt % trechos = [ % 1 2 0.5362 0.4608 0.0 % 1 3 0.5274 0.4710 0.0 % 2 3 0.5329 0.4619 0.0 ]; trechos = [ 1 2 10^60 10^60 0.0 1 3 0.5274 0.4710 0.0 2 3 10^60 10^60 0.0 ];

% Determinação da dimensão das matrizes

[num_barras, colun1] = size(barra); [num_trechos , colun2] = size(trechos);

% Obtenção dos dados de barra

for k = 1:num_barras %Para resolver a letra c deve-se manualmente colocar a linha adicional

cod_barra(k) = barra(k,1); %Codificação da linha

tipo(k) = barra(k,2); %Indica tipo de barra: PQ, PV, ou Vteta

V(k) = barra(k,3); %Tensão na barra em pu

teta(k) = barra(k,4) * pi/180; %teta em radianos

Pesp_g(k) = barra(k,5); %Potência ativa especificada gerada

Qesp_g(k) = barra(k,6); %Potência reativa especificada gerada

Pesp_c(k) = barra(k,7); %Potência ativa especificada carga

Qesp_c(k) = barra(k,8); %Potência reativa especificada carga

Cap_paralelo(k) = barra(k,9); %Capacitor em paralelo com a barra

Pesp(k) = Pesp_g(k) - Pesp_c(k); %Potência ativa especificada (gerador - carga)

Qesp(k) = Qesp_g(k) - Qesp_c(k); %Potência reativa especificada (gerador - carga)

n_iteracoes(barra(k,1)) = k; %Número de iterações end

% Obtenção dos dados do trecho entre as barras for a = 1:num_trechos

Ap ˆendice A - c ´odigo desenvolvido no MatLab 72

barra_destino(a) = trechos(a,2); %Determina destino

r(a) = trechos(a,3); %Resitência

x(a) = trechos(a,4); %Reatância

bs(a) = trechos(a,5) / 2; %Montagem dos capacitores shunt no modelo pi

end

Y = zeros(num_barras,num_barras); %Cria um vetor de zeros para a admitancia com a dimensão do sistema

%Matriz de admitâncias for k = 1:num_barras

Y(k,k) = i*Cap_paralelo(k);

end

for a = 1:num_trechos %Montagem da matriz de admitâncias a partir dos dados fornecidos da linha e sistema

k = barra_origem(a); m = barra_destino(a); y(a) = 1/(r(a) + i*x(a));

Y(k,k) = Y(k,k) + y(a) + i*bs(a); Y(m,m) = Y(m,m) + y(a) + i*bs(a); Y(k,m) = Y(k,m) - y(a);

Y(m,k) = Y(m,k) - y(a);

end

G = real(Y); %Parte real de Y - matriz de condutâncias

B = imag(Y); %Parte imaginária de Y - matriz de susceptâncias

for k=1:3 for m=1:3

modY(k,m)=(sqrt(G(k,m)^2+B(k,m)^2)); %Cálculo do módulo de Y

end end for k=1:3 for m=1:3 if G(k,m)>0

faseY(k,m)=(atan(B(k,m)/G(k,m))); %Cálculo da fase de Y

else

faseY(k,m)=0; %Prevenção contra indeterminação no caso de divisão por zero

end

end end

v1p = ones(num_barras,1); %Cria uma matriz de uns com num_barras linhas e 1 coluna)

v1q = ones(num_barras,1); %Cria uma matriz de uns com num_barras linhas e 1 coluna)

v2p = zeros(num_barras,1); %Cria uma matriz de zeros com num_barras linhas e 1 coluna)

Ap ˆendice A - c ´odigo desenvolvido no MatLab 73

v2q = zeros(num_barras,1); %Cria uma matriz de zeros com num_barras linhas e 1 coluna)

v3p = zeros(num_barras,1); %Cria uma matriz de zeros com num_barras linhas e 1 coluna)

v3q = zeros(num_barras,1); %Cria uma matriz de zeros com num_barras linhas e 1 coluna)

deltaP = 10^-10; %Limite máximo para a condição

deltaQ = 10^-10; %Limite máximo para a condição

ite=0; %Inicializa a variável que será incrementada a cada iteração

max_ite=2; %Número máximo de iterações

while deltaP > 1e-2 || deltaQ > 1e-2 || ite<2

%Potências da carga calculada

for k=1:num_barras Pcalc_c(k) = G(k,k)*(V(k)^2); Qcalc_c(k) = -B(k,k)*(V(k)^2); end for a=1:num_trechos k = barra_origem(a); m = barra_destino(a);

g = real(y(a)); %condutância do trecho km

b = imag(y(a)); %susceptância do trecho km

%Cálculo das potências que fluem entre as barras

Pcalc_c(k) = Pcalc_c(k) + V(k)*V(m)*(-g*cos(teta(k) - teta(m))- b*sin(teta(k) - teta(m)));

Pcalc_c(m) = Pcalc_c(m) + V(k)*V(m)*(-g*cos(teta(k) - teta(m))+b*sin(teta(k) - teta(m)));

Qcalc_c(k) = Qcalc_c(k) + V(k)*V(m)*(-g*sin(teta(k) - teta(m))+b*cos(teta(k) - teta(m)));

Qcalc_c(m) = Qcalc_c(m) - V(k)*V(m)*(-g*sin(teta(k) - teta(m))- b*cos(teta(k) - teta(m)));

end

DELTA_P = zeros(num_barras,1); %Cria uma matriz de zeros com o número de linhas do sistema e uma coluna

DELTA_Q = zeros(num_barras,1); %Cria uma matriz de zeros com o número de linhas do sistema e uma coluna

deltaP=0; %Coloca o a variável condicional igual a zero

deltaQ=0; %Coloca o a variável condicional igual a zero

contP=0; %Inicializa contador

contQ=0; %Inicializa contador

for k=1:num_barras Pprog(k)=(v1p(k)+v2p(k)*V(k)+v3p(k)*(V(k)^2))*Pesp(k); %dimensiona a matriz Qprog(k)=(v1q(k)+v2q(k)*V(k)+v3q(k)*(V(k)^2))*Qesp(k); %dimensiona a matriz

if tipo(k)~=3 %desconsidera a barra de oscilação

DELTA_P(k) = Pprog(k) - Pcalc_c(k);

Ap ˆendice A - c ´odigo desenvolvido no MatLab 74

deltaP=DELTA_P(k); contP=cod_barra(k); end

end

if tipo(k)<=1 %considera somente as barras de carga

DELTA_Q(k) = Qprog(k) - Qcalc_c(k);

if abs(DELTA_Q(k)) > deltaQ %Estabelece a tolerância

deltaQ=DELTA_Q(k); contQ=cod_barra(k); end end end

DELTA_PQ = [DELTA_P;DELTA_Q]; %Montagem da matriz de variações

if abs(deltaP)>1e-2 || abs(deltaQ)>1e-2 %Condição para cálculo da Jacobiana %Cálculo da Jacobiana %Jacobiana=| H | N | % | M | L |

H = zeros(num_barras,num_barras); %Cria as matrizes com suas dimensões

M = zeros(num_barras,num_barras); %Cria as matrizes com suas dimensões

N = zeros(num_barras,num_barras); %Cria as matrizes com suas dimensões

L = zeros(num_barras,num_barras); %Cria as matrizes com suas dimensões

%Cálculo das diagonais

for k=1:num_barras

H(k,k) = -Qcalc_c(k)-(V(k)^2)*B(k,k); if tipo(k)==3

H(k,k) = 10^15; %Válido para barra de oscilação (fase constante) end N(k,k) = (Pcalc_c(k)+(V(k)^2)*G(k,k))/V(k) - (v2p(k)+2*v3p(k)*V(k)*Pesp(k)); M(k,k) = Pcalc_c(k)-(V(k)^2)*G(k,k); L(k,k) = (Qcalc_c(k)-(V(k)^2)*B(k,k))/V(k) - (v2p(k)+2*v3p(k)*V(k)*Qesp(k));

if tipo(k)>=2 %Válido para barra de tensão e oscilação (fase constante) L(k,k)=10^15; end end for a=1:num_trechos k = barra_origem(a); m = barra_destino(a);

Ap ˆendice A - c ´odigo desenvolvido no MatLab 75

%Componentes de H (Derivada da potência ativa em relação aos ângulos) H(k,m) = H(k,m)+(V(k)^2)*(G(k,m)*sin(teta(k) - teta(m))- B(k,m)*cos(teta(k) - teta(m))); H(m,k) = H(m,k)+(V(k)*V(m)*(-G(k,m)*sin(teta(k) - teta(m))- B(k,m)*cos(teta(k) - teta(m))));

%Componentes de N (Derivada da potência ativa em relação às tensões) N(k,m) = N(k,m)+(V(k)*(G(k,m)*cos(teta(k) - teta(m))+B(k,m)*sin(teta(k) - teta(m)))); N(m,k) = N(m,k)+(V(m)*(G(k,m)*cos(teta(k) - teta(m))- B(k,m)*sin(teta(k) - teta(m))));

%Componentes de M (Derivada da potência reativa em relação aos ângulos) M(k,m) = M(k,m)-V(k)*V(m)*(G(k,m)*cos(teta(k) - teta(m))+B(k,m)*sin(teta(k) - teta(m))); M(m,k) = M(m,k)-V(k)*V(m)*(G(k,m)*cos(teta(k) - teta(m))- B(k,m)*sin(teta(k) - teta(m)));

%Componentes de L (Derivada da potência reativa em relação às tensões) L(k,m) = L(k,m)+V(k)*(G(k,m)*sin(teta(k) - teta(m))- B(k,m)*cos(teta(k) - teta(m))); L(m,k) = L(m,k)-V(m)*(G(k,m)*sin(teta(k) - teta(m))+B(k,m)*cos(teta(k) - teta(m))); end

Jacobiana = [ H N ; M L ]; %Estruturação da matriz Jacobiana

DELTA_V = inv(Jacobiana)*DELTA_PQ; %Cálculo da matriz de variação de V e teta

V = V + DELTA_V(num_barras+1:2*num_barras)'; %atualização das tensões

teta = teta + DELTA_V(1:num_barras)'; %atualização dos ângulos

ite = ite+1;

if ite>max_ite %Condição de limite de iterações (evitar loop infinito)

deltaP=0; deltaQ=0;

fprintf('Limite de iterações excedido'); end

end

end %fim while

%Resolução do segundo subsistema %Cálculo das potências

for k=1:num_barras

Pcalc_c(k) = G(k,k)*(V(k)^2); Qcalc_c(k) = -B(k,k)*(V(k)^2);

Ap ˆendice A - c ´odigo desenvolvido no MatLab 76 end for a=1:num_trechos k = barra_origem(a); m = barra_destino(a); g=real(y(a)); b=imag(y(a));

Pcalc_c(k) = Pcalc_c(k) + V(k)*V(m)*(-g*cos(teta(k) - teta(m))- b*sin(teta(k) - teta(m)));

Pcalc_c(m) = Pcalc_c(m) + V(k)*V(m)*(-g*cos(teta(k) - teta(m))+b*sin(teta(k) - teta(m)));

Qcalc_c(k) = Qcalc_c(k) + V(k)*V(m)*(-g*sin(teta(k) - teta(m))+b*cos(teta(k) - teta(m)));

Qcalc_c(m) = Qcalc_c(m) - V(k)*V(m)*(-g*sin(teta(k) - teta(m))- b*cos(teta(k) - teta(m))); end %Fluxo de potência for a=1:num_trechos k = barra_origem(a); m = barra_destino(a); g=real(y(a)); b=imag(y(a));

%Potência entre as barras

Pkm(a) = (V(k)^2)*g-V(k)*V(m)*(g*cos(teta(k) - teta(m))+b*sin(teta(k) - teta(m)));

Pmk(a) = (V(m)^2)*g-V(k)*V(m)*(g*cos(teta(k) - teta(m))- b*sin(teta(k) - teta(m)));

Qkm(a) = -(V(k)^2)*(b+bs(a))+V(k)*V(m)*(b*cos(teta(k) - teta(m))- g*sin(teta(k) - teta(m))); Qmk(a) = -(V(m)^2)*(b+bs(a))+V(k)*V(m)*(b*cos(teta(k) - teta(m))+g*sin(teta(k) - teta(m))); end % Resultados Obtidos

%Tensões, ângulos e potências

fprintf('\nNúmero de iterações\n'); ite

fprintf('\nTensões, ângulos e potências\n'); fprintf('\nResultados Obtidos\n');

fprintf('\nTensão nas barras (pu)\n'); V

Ap ˆendice A - c ´odigo desenvolvido no MatLab 77

fprintf('\nÂngulo teta em graus\n'); teta=teta*180/pi;

teta

fprintf('\nPotência ativa calculada (pu)\n'); Pcalc_c

fprintf('\nPotência reativa calculada (pu)\n'); Qcalc_c

%Fluxo de potência

fprintf('\nFluxo de Potência\n');

fprintf('\n De Para Pkm Qkm\n');

for a = 1:num_trechos

fprintf(' |%3d %6d %9.2f %8.2f

|\n',barra_origem(a),barra_destino(a),Pkm(a),Qkm(a))

78 AP ÊNDICE A - FOTOS DA IMPLEMENTAÇ ÃO PR ÁTICA DA MICORREDE

Figura 7: Conex ão dos dispositivos de mediç ão. Fonte: Autoria pr ópria.

Figura 8: Conex ão do gerador s´ıncrono com a m áquina cc. Fonte: Autoria pr ópria.

Ap êndice A - Fotos da Implementaç ão pr ática da micorrede 79

Figura 9: Conex ão do gerador s´ıncrono com o motor de induç ão. Fonte: Autoria pr ópria.

Figura 10: Equipamentos de mediç ão da Barra 3. Fonte: Autoria pr ópria.

Ap êndice A - Fotos da Implementaç ão pr ática da micorrede 80

Figura 11: Microrrede completa implementada. Fonte: Autoria pr ´opria.

Ap êndice A - Fotos da Implementaç ão pr ática da micorrede 81

Figura 12: Cargas conectadas na Microrrede. Fonte: Autoria pr ´opria.

Figura 13: Implementaç ão das imped âncias das linhas de transmiss ão. Fonte: Autoria pr ópria.

Ap êndice A - Fotos da Implementaç ão pr ática da micorrede 82

Figura 14: Instrumentos de mediç ão e manobra. Fonte: Autoria pr ópria.

Figura 15: Gerador s´ıncrono co. Fonte: Autoria pr ´opria.

No documento Implementação e modelagem de uma microrrede em corrente alternada (páginas 64-84)