CONCLUSÕES - Estudo morfológico da blenda polimérica poli(metacrilato de metila)/poli(tereftala

Para os estudos desenvolvidos no reômetro de torque verificou-se que o tamanho das partículas da fase dispersa diminui em função da redução da porcentagem em massa da fase dispersa e, também, em função da adição do copolímero MMA-GMA-EA.

Constatou-se também que os tamanhos de partículas foram menores quando o PET era a fase dispersa, em função da razão de viscosidade.

Aparentemente tem-se indícios que a mistura da blenda binária PMMA/PET realizada em extrusora monorosca foi mais eficiente na redução do diâmetro médio de partículas que a mistura realizada em reômetro de torque Haake. Porém, é necessário lembrar que os PETs utilizados nos dois estágios são diferentes e portanto deve ter tido influência nos resultados assim como o tipo de processamento.

Analisando-se os dados de ensaios mecânicos, verificou-se que não ocorreram grandes mudanças nesta propriedade. Entretanto, foi observada uma melhora na aparência superficial da blenda PMMA/PET em relação aos materiais puros.

A ação do agente compatibilizante MMA-GMA-EA em otimizar as propriedades mecânicas das blendas foi observada apenas na elongação na ruptura para a formulação 80/15/5 (PMMA/PET/MMA-GMA-EA). Esse efeito também pode ser atribuído a influência do PMMA sobre a mistura PMMA/PETrec..

A técnica de MFA mostrou-se uma ferramenta eficiente no estudo de blendas poliméricas, permitindo uma visualização tridimensional das amostras com características distintas.

Foi possível realizar estudos morfológicos da blenda PMMA/PET até a inversão de fase.

A correlação entre as propriedades mecânicas e a caracterização morfológica da blenda PMMA/PET foi possível devido o aumento do alongamento nas blendas compatibilizadas, isto devido ao ancoramento da fase dispersa PET na matriz PMMA pela ação do agente compatibilizante MMA-MGA-EA, mostrado pelas fotomicrografias obtidas por MET, MEV e MFA.

SUGESTÕES DE TRABALHOS FUTUROS

 Uso da extrusora dupla rosca para aumento da taxa de cisalhamento e possível diminuição do tamanho médio de partículas.

 Abaixamento da temperatura do molde da injetora para minimizar a cristalização do PET.

 Abaixamento da temperatura criogênica para evitar deformação e preservar a morfologia da amostra durante o corte.

 Uso da técnica de microscopia de força atômica (MFA) para dar continuidade de nanodeformabilidade de matrizes poliméricas.  Preparação de blendas PMMA/PETrec e PMMA/PETrec/MMA-

GMA-EA em um reômetro de torque Haake e/ou preparação de blendas PMMA/PETgarr em extrusora, para uma melhor

comparação do efeito do processamento sobre a morfologia das blendas.

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APÊNDICE A

Cálculo da densidade de energia de interação binária dos

segmentos dos polímeros PMMA e PET na blenda polimérica.

Cálculo da contribuição de grupos para o PMMA:

Massa molar:

Constante de atração molar: G(-CH

-)=133; G(-C-)=-

93; G(-COO-)=310;G(-CH

)=214

Densidade:

Cálculo da contribuição de grupos para o PET:

Massa Molar:

Constante de atração molar: G(-CO-)=275; G(-Ф-)=658;

G(-COO-)=310;G(-CH

-)=133;G(-O-)=70

Densidade:

Como o sistema é formado por dois homopolímeros logo B é

igual:

Cálculo do B

crítico

:

Equação:

R = 0,0832atm/mol.K

T=298K

Figura A1 – Ilustração gráfica da interface de miscibilidade da blenda binária PMMA/PET.

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