Processo THA - 4 COMBUST ˜ AO SECA E MOLHADA

4 COMBUST ˜ AO SECA E MOLHADA

4.1.1 Processo THA

Com o advento da tecnologia de poços horizontais na década de 90, surgiu uma nova variação para o método de combustão in situ baseada em uma nova configuração de poços. Essa variação patenteada como THAI (“Toe-to-Heel Air Injection”) combina um poço vertical, para injeção de ar, e um poço produtor horizontal, conforme o esquema da Figura 4.1. Ao se injetar ar, uma frente de combustão é formada e se move em direção a extremidade do poço horizontal (“Toe”) permitindo que o óleo aquecido seja drenado por gravidade pelo poço de produção. A área de combustão é a região com maior temperatura no reservatório e é reconhe- cida durante seu desenvolvimento. A zona para deposição de coque é criada logo depois da frente de combustão. Por sua vez, depois dessas duas zonas está a zona de óleo aquecido onde o óleo se move, desde que sua viscosidade seja reduzida, como resultado de seu aquecimento.

Figura 4.1: Esquema de um arranjo de poc¸o do tipo VIHP.

A geometria do esquema de configuração THAI proporciona um melhor controle do movi- mento da frente de combustão, em relação à configuração convencional de poços verticais, uma vez que essa está submetida a um gradiente de pressão criado pelo poço horizontal[24–26]. Essa configuração de poços faz parte dos processos de “deslocamentos de curta distância” na recuperação de óleos pesados. Dessa forma, com a utilização de poços horizontais, não há a necessidade do óleo móvel atravessar a zona fria antes de atingir o poço produtor.

4.2 Base do Modelo

Para realizar a simulação foi utilizada o arranjo básico de poços THAI (VIHP - um poço injetor vertical com um produtor horizontal). No arranjo há 13 células na direção I, 42 na

direção J e 14 na direção K, o equivalente a 8190 células. Ele composto por dois tipos de rocha com a mesma porosidade e permeabilidade horizontal maior que a permeabilidade vertical.

4.2.1 Propriedades das Rochas

Nesse arranjo também temos dois tipos de rocha, com as mesma porosidades e permeabilidades, sendo que a permeabilidade horizontal das duas rochas é de 5000 mD e a vertical é e 2500 mD. Abaixo temos parte do arquivo de dados que descreve a porosidade e a permeabilidade. Embora que se tenha porosidade e permeabilidades iguais, as rochas não consideradas do mesmo tipo uma vez que respondem de forma diferente às curvas de permeabilidade.

*POR *CON 0.3 **Porosidade

*PERMI *CON 5000 **Permeabilidade na direc¸ ˜ao I

*PERMJ *EQUALSI **Permeabilidade na direc¸ ˜ao J

*PERMK *EQUALSI * 0.5 **Permeabilidade na direc¸ ˜ao K

Na tabela 4.2.1 estão descritas a compressibilidade média de formação e as propriedades térmicas da rochas1.

Compressibilidade Média de Formação

Vari´avel STARS Propriedade

*PRPOR 72.5189 Press˜ao inicial do reservat´orio

*CPOR 6.89476e-006 Compressibilidade da rocha

Propriedades T´ermicas

Vari´avel STARS Propriedade

*ROCKCP 29.9999 Capacidade calor´ıfica volum´etrica da rocha

*THCONR 29.9796 Condutividade t´ermica da rocha

*THCONS 29.9796

*THCONW 4.29708 Condutividade t´ermica da ´agua

*THCONO 1.79878 Condutividade t´ermica da ´oleo

*THCONG 0.024983 Condutividade t´ermica da g´as

*THCONMIX *SIMPLE

*HLOSSPROP *OVERBUR 34.9999 23.9999 Capacidade volumétrica de calor *HLOSSPROP *UNDERBUR 34.9999 23.9999 Condutividade térmica de formação

Tabela 4.1: Propriedades das rochas.

4.2.2 Propriedades dos Fluidos

Os componentes utilizados na simulação do arranjo, juntamente com as contantes KV 1 − KV 5 usadas para se determinar as correlações gás-l´ıquido, K, de cada componente , estão des- critos na parte arquivo abaixo.

** $ Model of components *MODEL 8 7 5 1

*COMPNAME ’WATER’ ’DEAD OIL’ ’SOLN GAS’ ’C10H22’ ’CO2’ ’N2’ ’O2’ ’COKE’

** Equil. G ´as-L´ıquido *KV1 0. 0. 21077 1.7381e+5 1.2504e+5 *KV2 0. 0. 0.000333836 0 0 *KV3 0. 0 10.2871 0 0 *KV4 0. 0. -1583.98 -6222.24 -5586.10 *KV5 0. 0. -446.782 -318.06 -459.38

Os componentes utilizados são água (‘WATER’), óleo morto (‘DEAD OIL’), óleo na composição gás (‘SOLN GAS’), decano (‘C10H22’), dióxido de carbono (‘CO2’), nitrogênio (‘N2’), oxigênio (‘O2’) e coque (‘COKE’).

Nas próximas linhas do arquivo estão descritas o peso molecular, as propriedades cr´ıticas, as condições de referência e a compressibilidade do óleo.

**- - - Peso Molecular- - - - ** *CMM 0 500 18.8305 142.286 44.01 28.013 31.999 13 **- - - Propriedades Cr´ıticas- - - - ** *PCRIT 0 0 667.008 305.74 1069.8 492.258 731.86 ** *TCRIT 0 0 -115.554 652.01 87.89 -232.51 -181.39 **

**- - - Condiç ões de Refer ência - - - - **

*PRSR 14.6488 **Press ˜ao de refer ˆencia

*TEMR 158 **Temperatura de refer ˆencia para as propriedades

** dependentes da temperatura

*PSURF 14.6923 **Press ˜ao na superf´ıcie

*TSURF 68 **Temperatura na superf´ıcie

** **

**Densidades das fases l´ıquidas dos componentes

**MASSDEN 61.3279 50.8026 15.0163 49.9424 49.9424

**- - - Compressibilidade do ´Oleo - - - - **

*CP 3.3226e-006 3e-005 3e-005 0 0

*CT1 0.000273324 0.000783611 0.000783611 0 0

Agora, segue-se a parte do arquivo onde ´e descrita a tabela para as curvas de viscosidade com a temperatura.

*visctable

**= = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = **

** temp ’WATER’ ’DEAD OIL’ ’SOLN GAS’ ’C10H22’ ’CO2’

104 0 22300 30 2 2 140 0 3073 8.16 2 2 176 0 680.6 4 2 2 212 0 212.63 3.4 2 2 248 0 85.54 2.9 2 2 284 0 41.57 2.5 2 2 320 0 23.32 2.15 2 2 356 0 14.6 1.85 2 2 392 0 9.96 1.45 2 2 428 0 7.26 1.16 2 2 464 0 5.59 0.95 2 2 500 0 4.49 0.79 2 2 536 0 3.73 0.68 2 2 2192 0 .2 .003 2 2

No processo de combustão foram simuladas quatro reações qu´ımicas. Uma representa a reação de craqueamento do óleo, enquanto que as demais representam a reação de oxidação de C10H22, de óleo morto e coque. Na reação de craqueamento, o óleo morto é quebrado em

C10H22e coque. Segue-se a lista das equações dessas reações com as suas respectivas entalpias

de reação, Hr, e energia de ativação, Ea.

1. Reação de craqueamento de óleo morto

´oleo morto → 2, 5 ·C10H22+ 11, 0989 · coque

Hr= 0 Ea= 7, 2089 · 104J/mol 2. Reação de oxidação de C10H22 C10H22+ 15, 5 · O2→ 11 · H2O+ 10 ·CO2 Hr= 2, 9075 · 106J/mol Ea= 1, 4499 · 105_J_/mol

3. Reação de oxidação de óleo morto

´oleo morto+ 60, 55 · O2→ 23, 5 · H2O+ 45, 7665 ·CO2

Hr= 1, 2525 · 107J/mol Ea= 1, 1499 · 105J/mol 4. Reação de oxidação de coque

1, 18 · O2+ coque → 0, 37462 · H2O+CO2

Hr= 2, 2500 · 105J/mol

Ea= 5, 8601 · 104J/mol

4.2.3 Propriedades Rocha-Fluido

Os dados de permeabilidades relativas óleo-água e gás-l´ıquido que são introduzidas no simulador para as Rocha 1 e Rocha 2 estão expressas, respectivamente, nas tabelas 4.2 e 4.3.

Sistema Água- Óleo Sistema Gás-L´ıquido

Sw Krw Krow Sl Krg Krog 0,1 0 1 0,15 0,8 0 0,125 0,000346021 0,878906 0,375 0,432526 0 0,15 0,00138408 0,765625 0,6 0,177163 0 0,175 0,00311419 0,660156 0,625 0,155709 0,00390625 0,2 0,00553633 0,5625 0,65 0,13564 0,015625 0,225 0,00865052 0,472656 0,675 0,116955 0,0351563 0,25 0,0124567 0,390625 0,7 0,099654 0,0625 0,275 0,016955 0,316406 0,725 0,083737 0,0976563 0,3 0,0221453 0,25 0,75 0,0692042 0,140625 0,325 0,0280277 0,191406 0,775 0,0560554 0,191406 0,35 0,0346021 0,140625 0,8 0,0442907 0,25 0,375 0,0418685 0,0976563 0,825 0,03391 0,316406 0,4 0,049827 0,0625 0,85 0,0249135 0,390625 0,425 0,0584775 0,0351562 0,875 0,017301 0,472656 0,45 0,0678201 0,015625 0,9 0,0110727 0,5625 0,475 0,0778547 ,00390625 0,925 0,00622837 0,660156 0,5 0,0885813 0 0,95 0,00276817 0,765625 0,725 0,216263 0 0,975 0,000692042 0,878906 0,95 0,4 0 1 0 1

Sistema Água- Óleo Sistema Gás-L´ıquido Sw Krw Krow Sl Krg Krog 0,125 0,000346021 0,878906 0,15 1 0 0,15 0,00138408 0,765625 0,203125 0,878906 0,00390625 0,175 0,00311419 0,660156 0,25625 0,765625 0,015625 0,2 0,00553633 0,5625 0,309375 0,660156 0,0351563 0,225 0,00865052 0,472656 0,3625 0,5625 0,0625 0,25 0,0124567 0,390625 0,415625 0,472656 0,0976563 0,275 0,016955 0,316406 0,46875 0,390625 0,140625 0,3 0,0221453 0,25 0,521875 0,316406 0,191406 0,325 0,0280277 0,191406 0,575 0,25 0,25 0,35 0,0346021 0,140625 0,628125 0,191406 0,316406 0,375 0,0418685 0,0976563 0,68125 0,140625 0,390625 0,4 0,049827 0,0625 0,734375 0,0976563 0,472656 0,425 0,0584775 0,0351562 0,7875 0,0625 0,5625 0,45 0,0678201 0,015625 0,840625 0,0351563 0,660156 0,475 0,0778547 0,00390625 0,89375 0,015625 0,765625 0,5 0,0885813 0 0,946875 0,00390625 0,878906 0,725 0,216263 0 1 0 1 0,95 0,4 0

Tabela 4.3: Dados de permeabilidade relativa - Rocha 2.

4.2.4 Condic¸˜oes Iniciais

$ Property: Oil Mole Fraction(Soln Gas) Max: 0.151192 Min: 0.151192

*MFRAC OIL ’SOLN GAS’ *CON 0.151192

**$ Property: Oil Mole Fraction(Soln Gas) Max: 0.151192 Min: 0.151192

*MFRAC OIL ’DEAD OIL’ *CON 0.848808

Nesta parte do arquivo de dados do reservatório, mostra-se a fração molar do componente ‘SOLN GAS’ (óleo na composição gás) e do componente ‘DEAD OIL’ (óleo morto) . A temperatura inicial do modelo é de 70oC e a pressão de referência de 500kPa.

4.2.5 Controle Num´erico

Abaixo temos parte do arquivo de dados que define o controle num´erico com os coment´arios explicativos.

*NUMERICAL

*UPSTREAM *KLEVEL **controla a opç ão de c álculo montante

**NORTH 100 **controla o m áximo de ortogonalizaç ões passo temporal

*ITERMAX 100 **N úmero m áximo de interaç ões adicionadas

4.2.6 Modelos com Combust˜ao Seca e Combust˜ao Molhada

Para a configuração de poços THAI também são simuladas a combustão seca (modelo T Dry) e de combustão molhada (modelo T Wet).

1. Modelo T Dry - nesse modelo é realizada uma injeção cont´ınua de gás a uma taxa de 1.005,248 m3/dia. Os gases injetados nesse processo são nitrogênio e oxigênio, sendo

empregado as frac¸˜oes 0,5 para cada componente.

2. Modelo T Wet - nesse também é feito uma injeção cont´ınua numa taxa de 1.005,248 m3/dia. Todavia, água é injetada juntamente com o nitrogênio e oxigênio, sendo empre-

gadas as frac¸˜oes de 0.0029, 0.7877 e 0.2094 para os respectivos componentes.

4.3 Resultados e Discuss˜oes

Os resultados principais para os dois processos de combustão, na configuração de poços THAI, estão apesentados na tabela 4.4.

4.3.1 Frente de Combustão e Campo de Saturação

A Figura 4.2 mostra o mapa de temperatura dos modelos de combustão seca e molhada na configuração de poços THAI (modelos T Dry e T Wet, respectivamente) no tempo final da simulação. A temperatura da frente de combustão no modelo T Dry está em torno de 149oC. Já no modelo T Wet , a temperatura na parte mais quente da frente de combustão chega aos 194 oC. A parte mais fria atinge uma temperatura de 121 oC. Além do mais, pode-se notar que a frente de combustão tem avançado mais no modelo T Wet que no T Dry, aquecendo, consequentemente, maior parte do óleo presente no reservatório.

A Figura 4.3 mostra o campo de saturação de óleo no reservatório nos modelos T Wet e T Dry no tempo final da simulação. Observa-se uma quantidade de óleo não recuperado no

hb (a) Combust˜ao seca

(b) Combust˜ao molhada

Figura 4.2: Distribuição de temperatura da combustão seca e molhada na configuração THAI aos 3621 dias de produção.

Configuração de Poços THAI

Tempo (dias) 516 1612

Modelos T Wet T Dry T Wet T Dry

Produc¸˜ao de ´Oleo (m3) 1920,91 1666,68 3773,21 3431,98

Taxa de ´Oleo (m3/dia) 3,67329 2,938991 1,04642 0,939334

FRO 29,6533 25,7288 58,2475 42,9798 Produção de água (m3) 1474,58 175,632 4671,41 513,488 Corte de Água (%) 46,7853 10,9970 74,3328 74,3328 RAO 0,767645 0,105378 1,23805 0,149619 RGO 292,845 303,089276 972,149 974,107904 Produção de Gás CO2(m3) 0,370335 1,983773 1,112040 6,090246 Taxa de gás CO2(m3) 83,5702 389,676621 62,0178 308,370459 Tempo (dias) 2616 3621

Modelos T Wet T Dry T Wet T Dry

Produc¸˜ao de ´Oleo (m3) 4581,59 4145,80 5101,31 4562,11

Taxa de ´Oleo (m3/dia) 0,6539 0,523552 0,418675 0,319798

FRO 70,7265 63,9993 78,7495 70,4257 Produção de água (m3) 7584,34 690,248 10445,2 811,533 Corte de Água (%) 81,9195 21,9963 86,9041 24,2262 RAO 1,6554 0,166493 2,04756 0,177886 RGO 1555,58 1799,136178 2304,82 3009,697959 Produção de Gás CO2(1 × 105m3) 1,72109 8,555879 2,301240 10,038124 Taxa de gás CO2(m3) 59,1994 205,633825 56,3637 124,848127

Tabela 4.4: Dados da Configurac¸˜ao THAI.

fundo do reservatório em ambos os modelos embora que haja uma diferença vis´ıvel na parte frontal inferior desses reservatórios. No modelo T Wet, a parte frontal inferior tem óleo com uma saturação em torno de 0,5 enquanto que a parte frontal inferior do modelo T Dry tem uma saturação quase completa de óleo.

4.3.2 Análise da Produção de Óleo

A Figura 4.4 mostra o óleo acumulado nos modelos T Dry e Twet. No final da simulação o óleo acumulado do T Wet foi de 5101,31 m3enquanto o modelo T Dry teve seu óleo acumulado no valor de 4562,11 m3. Ou seja, no mesmo per´ıodo de tempo o modelo T Dry produziu 10% a menos de óleo que o modelo T Wet.

(a) Combust˜ao seca

(b) Combust˜ao molhada

Figura 4.3: Distribuição de saturação de óleo da combustão seca e molhada na configuração THAI aos 3621 dias de produção.

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500 5000 5500 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 Óleo Acumulado (m 3 ) Tempo (dia) Configuração THAI Combustão Molhada Combustão Seca

Figura 4.4: Comparação de óleo acumulado entre combustão seca e molhada na configuração THAI.

recuperação é relativamente alta para os dois modelos, embora que a oscilação seja menor em relação aos modelos Wet e Dry, do cap´ıtulo anterior. Essa situação pode ser dada pelo motivo de haver o processo inicial de pré-aquecimento (injeção c´ıclica de vapor) nessa configuração. Assim como no caso do cap´ıtulo anterior, essa alta taxa de produção no in´ıcio da simulação é devido a uma maior quantidade de óleo. Além disso, quando o óleo do reservatório vai diminuindo a taxa de óleo vai acompanhando esse processo. Observa-se também que há uma maior diferença na taxa de óleo no in´ıcio da produção para as duas variações de combustão do que no final da vida do poço, embora que a taxa da combustão molhada esteja sempre acima da taxa de óleo da combustão seca.

O Fator de Recuperação de ´Oleo, FRO, é mostrado na Figura 4.6. De acordo com o gráfico, o modelo de combustão molhada produziu 78,75% do óleo contido no reservatório. Enquanto isso, o modelo de combustão seca teve FRO de 70,42%. Pode-se perceber que as duas curvas tem uma maior inclinação nos primeiros 1.000 dias. Esse fato está relacionado a uma maior taxa de óleo recuperado no per´ıodo inicial, como foi observado na Figura 4.5. Em relação a configuração de poços verticais, vemos que o THAI se mostrou bem mais eficaz, embora devamos considerar que as propriedades dos reservatórios sejam bem distintas.

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 Taxa de Óleo (m 3 /dia) Tempo (dia) Configuração THAI Combustão Molhada Combustão Seca

Figura 4.5: Comparação da taxa de óleo entre combustão seca e molhada na configuração THAI.

4.3.3 Gasto com a Produção de Água

A Figura 4.7 compara a água acumulada nos modelos T Dry e T Wet. No modelo T Dry, com uma quantidade de água acumulada de 812 m3, produz menos de 10% da quantidade de água que a do modelo T Wet, que tem uma produção de 10.445 m3. Da mesma forma que no ar- ranjo 1/4 de five-spot, observa-se que o processo de combustão molhada produz muito mais água do que o de combustão seca por inserir água juntamente com o ar para otimizar a recuperação. Todavia, o modelo T Wet se mostrou mais dispendioso em relação ao modelo T Dry, do que o Wet em relação ao Dry, por ter uma maior diferença de porcentagem na produção de água.

A Figura 4.8 mostra o corte de água. No seu máximo, o modelo T Wet, no final da simulação, tem um corte de água de 87% enquanto que o modelo T Dry tem 24%. A Razão

Agua- ´Oleo produzido,RAO, é analisado na Figura 4.9 para os modelos T Dry e T Wet. No final da produção o modelo T Wet chega a produzir duas vezes mais água do que óleo (2,05), ou seja, dois barris de água para um barril de óleo produzido. Enquanto isso, o modelo T Dry tem RAO de 0,18, o que equivale a dizer que para cada barril de água são acumulados um pouco mais de cinco barris de óleo.

Embora a taxa de água para óleo produzido do modelo T Wet esteja muito acima do modelo T Dry, ambos os modelos tem RAO abaixo da média americana, e até mesmo da mundial em que para cada três barris de água são produzidos um barril de óleo.

0 10 20 30 40 50 60 70 80 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000

Fator de Recuperação de Óleo−FRO (%)

Tempo (dia) Configuração THAI Combustão Molhada

Combustão Seca

Figura 4.6: Comparação do Fator de Recuperação de Óleo entre combustão seca e molhada na configuração THAI.

4.3.4 Razão Gás- Óleo

Faz-se uma análise dos modelos T Dry e T Wet na Razão Gás- ´Oleo na Figura 4.10, onde é observado que essa RGO aumenta gradativamente com o passar dos anos. Até os 1500 dias não há uma grande diferença nas curvas de RGO nos modelos. A partir de então há um aumento considerável de RGO para o modelo de combustão seca em relação à combustão molhada. No final da vida do poço, a RGO do modelo T Dry é de 3009,69, enquanto que RGO da combustão molhada tem o valor de 2304,82. Como não há injeção c´ıclica de vapor no in´ıcio da produção, não é verificado a oscilação de RGO no in´ıcio da produção. Contudo, conforme o óleo vai sendo recuperado, nas duas configurações RGO aumenta, o que reforça ainda mais o ind´ıcio de que reservatório está se esvaziando.

4.3.5 Produção de Gás CO

₂

Dióxido de carbono tem sido usado com sucesso em mais de 80 operações de recuperação avançada de petróleo (EOR - Enhanced Oil Recovery) na América do Norte e o número de tais operações pode crescer significantemente em torno do mundo se o CO2estiver dispon´ıvel a

0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 Água Acumulada (m 3 ) Tempo (dia) Configuração THAI Combustão Molhada Combustão Seca

Figura 4.7: Comparação da água acumulada entre combustão seca e molhada na configuração THAI.

estufa na atmosfera em uma base mundial através do armazenamento geológico em aqu´ıferos salinos e reservatórios de hidrocarbonetos [27].

Em julho de 2008 a Agência de Proteção Ambiental (EPA - Environmental Protection Agency) dos Estados Unidos propôs suas próprias regras em relação à captura e armazenamento de carbono. Foram definidas regras que, se forem adotadas, limitam a capacidade de injetar CO2. Isso afeta diretamente as empresas petrol´ıferas no que diz respeito a encontrar maneiras

ecológicas de produzir petróleo, que são obrigadas a achar formas de diminuir a emissão de gás CO2 e/ou encontrar uma forma de aprisioná-lo [28, 29]. Com isso, fazemos um estudo da

produção desse gás nos modelos T Dry e T Wet.

As figuras 4.11 e 4.12 fazem uma comparação entre modelos T Dry e T Wet da quantidade de gás CO2acumulado e de sua taxa produzida, respectivamente. De acordo com a Figura 4.11,

o modelo T Dry chegou a produzir mais 1 de milh˜ao de m3de g´as CO2(1.003.812,4) enquanto

que o modelo T Wet produziu 230.124 m3. Portanto, o processo de combustão molhada mostra- se ecologicamente mais viável em relação à seca. A Figura 4.12 mostra que a taxa de produção de gás CO2no modelo T Dry permanece quase estável no in´ıcio da produção e uma forte queda

um pouco depois dos 1000 dias de produção. No T Wet acontece o inverso, houve um pequeno crescimento no in´ıcio, um decréscimo antes de atingir os 500 dias e, aos 1000 dias a taxa tornou-se quase que estável.

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 Corte de Água (%) Tempo (dia) Configuração THAI Combustão Molhada Combustão Seca

Figura 4.8: Comparação do corte de água entre combustão seca e molhada na configuração THAI.

4.4 Conclus˜oes

Nesse cap´ıtulo foi feito um exame do método de combustão in situ em duas variações: combustão seca e molhada. Utilizou-se o arranjo simples VIHP na configuração de poços THAI.

Foi analisado a frete de combustão e o comportamento da saturação do óleo nos dois casos propostos. A frente de combustão do processo de combustão seca teve uma temperatura cons- tante de 149oC. Enquanto isso, na frente de combustão da combustão molhada foi vista uma diferença de temperatura. A parte mais quente chegou aos 194oC e a região mais fria atingiu uma temperatura em torno dos 121oC.

Verificou-se uma quantidade de óleo não recuperado em ambos os poços. Todavia, na parte FROntal inferior no modelo de combustão seca restou uma maior quantidade de óleo não recuperado. Nessa parte do reservatório em análise temos uma saturação de óleo em torno de 0,5 para o caso da combustão molhada enquanto que no caso da combustão seca teve uma suturação de óleo perto da totalidade.

O óleo acumulado na combustão molhada se mostrou melhor do que na de combustão seca. Um total de 5101,31 m3 de óleo foram produzidos no primeiro enquanto que no outro foram produzidos 4562,11 m3. Ou seja, processo de combustão seca produziu em torno de 10% menos óleo que o processo de combustão molhada.

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2 2.2 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000

Razão Água−Óleo Acumulado (RAO)

Tempo (dia) Configuração THAI Combustão Molhada

Combustão Seca

Figura 4.9: Comparação da taxa de água para óleo acumulado entre combustão seca e molhada na configuração THAI.

Ocorreu uma taxa de óleo relativamente alta no in´ıcio da produção para ambos os modelos e foi decaindo com o tempo devido à diminuição de reserva de óleo. Observou-se ainda que a taxa de óleo na combustão molhada estava sempre acima da taxa de óleo na combustão seca e que havia uma maior diferença na taxa óleo entre os modelos nos primeiros dias.

Enquanto o modelo de combustão seca teve um FRO de 70,42%, a combustão molhada produziu 78,75% do óleo contido no reservatório.

Como já era de se esperar, no processo de combustão molhada foi produzida muito mais água em relação ao processo de combustão seca. O primeiro produziu 10445,2 m3 de água enquanto o outro produziu 811,533 m3, cerca de 10%.

No final da vida dos poços, o modelo de combustão molhada teve um corte de água de 86,90% enquanto que o processo de combustão seca teve o valor de 24,23%.

Para o caso de combustão molhada se teve RAO de 2,05, ou seja, para cada barril de óleo foram produzidos um pouco mais de dois barris de água. O outro teve RAO de 0,18; isto é, para um pouco mais de 5 barris de óleo seriam produzidos somente um barril água. Embora o processo de combustão molhada tenha produzido muito mais água do que o processo de combustão seca, nesses dois modelos teve-se uma RAO abaixo de uma média mundial, RAO ≃ 3.

Foi constatado que a medida que se diminu´ıa a reserva de óleo do poço, RGO crescia. Até os 1500 dias não houve um grande variação dessa taxa nos modelos estudados. A partir

No documento Estudo de Combustão Seca e Molhada nas Conﬁgurações de Poços ticais e THAI (páginas 63-84)