$Drenica Hala2150x3000

stati~ki prora~un

STATIČKI PRORAČUN

HALA 21.5 30m visine 4.0m, razmak ramova 4.95m A) KROVNA KONSTRUKCIJA

1. KROVNI POKRIVAČ:

- za opterećenje korišćeni podaci za panel STV10 Trimo: gotov sendvič od

dvostru-kog lima sa termoizolacijom: donji lim čelični plastificirani plitko profilisani, kamena vuna d=10cm i gornji noseći TR, sve zajedno g= 25kg/m2 _{prema katalogu proizvođača za navedeni panel}

- _{nagib krovnih ravni tg=10.6% (=6.04)}

- _{visina objekta do slemena- 6.20m od kote poda ili oko 7.0m od}

kote terena  _{opterećenje sa krova:} sopstv. težina pokrivača g=0.25/cos = 0.26 sneg (povrem. opterećenje) s= 0.75 q*= 1.01 kN/m2 osnove  _{opterećenje vetrom:}

- prema JUS U.C7.110 i U.C7.112:

qW= 0.5 (Vm,50,10  Kt KT)2 10-3  Sz2 Kz2  Gz2  Cf A

osnovni pritisak vetra:

qm,T,10= 0.5(Vm,50,10KtKT)2_10-3

= 1.225 kg/m3 - gustina vazduha

Vm,50,10 = 19.0 m/s - osnovna brzina vetra za Metohiju

Kt = 1 - faktor vremenskog intervala osrednjavanja za t= 1h= 3600 sec

KT = 1.00 - faktor povratnog perioda za T= 50 godina qm,T,10= 0.5(Vm,50,10KtKT)2_{ 10} -3₌

0.51.225(191.01.00)2_10 -3

qm,T,10= 0.22 kN/m 2

- referentna visina objekta- h=6.0m Sz = 1.20

stati~ki prora~un Kz2_{= }         10 z

b 0.93 - faktor ekspozicije za visinu h=z(m) za otvoren teren usvojeno Kz2

=1.00 ( ne sme biti manje od 1.0)

qm,T,z= qm,T,10Sz2_Kz2 _{= 0.221.2}2_{ 1.00 = 0.32 kN/m} 2

- _{objekat prema tački 4. JUS U.C7.112 spada u grupu malih krutih}

zgrada-objekat sa referentnom visinom manjom od 15.0m, sa odnosom širina i visina ≈ 3 i deformacijom vrha objekta manjom od h/250 (x<2.5 cm)

Koeficijenti pritiska vetra: po dijagramima na slici 3, JUS U.C7.112 i tabeli 1 na prethodnoj strani JUS-a:

spoljašnji unutrašnji

- rožnjača, za  =6.0 CpeG= -3.20 CpiG= +0.70

- fasadni elementi: = 90

CpeG= 1.30/-0.8 CpiG= +0.70

konačno, opterećenje vetrom w= CpeG  qw

za =6.0 rožnjača: wre=-3.200.32=-1.02 kN/m2 wri=0.70 0.32= 0.224 kN/m2 sišuće dejstvo spolja unutrašnje dejstvo v. fasada: wre=1.3 0.32 = 0.42 kN/m2 wrs=-0.80.32 = - 0.256 kN/m2 wri=+0.700.32=+ 0.224 kN/m2 izložena strana zaklonjena strana unutrašnje dejstvo v.

2. KROVNA ROŽNJAČA Lo=4.95m, oznaka POS Č1

2.1. opterećenje: rožnjače su na razmaku =1.60 m - s.tež. rožnjače: g=0.1 kN/m

 _{I slučaj opterećenja – gravitaciono- sneg i stalni}

tereti-- _{q=1.601. 01+ 0.1= 1.72 kN/m}

 _{II slučaj opterećenja: stalno, sneg i vetar iznutra- spoljno dejsvo}

sišuće

stati~ki prora~un

qII/qI=2.07/1.72=1.20

a odnos dopuštenih napona za II i I slučaj: II/ I=18/16=1.125 -> za rožnjaču merodavan I slučaj opterećenja, a time i za rešetkasti krovni nosač

 _{samo od vetra spolja- sišuće i stalni tereti: we=1.02kN/m}2

- ukupno opterećenje duž rožnjače za minimalno gravitaciono i max sišuće dejstvo vetra:

q=1.6(0.25-1.02-224)+ 0.1= - 1.50 kN/m

2.2. statički uticaji: kontinualna rožnjača na jednakim poljima

L=4.95 m

 _{savijanje u ravni krovnog pokrivača:}

za krovni panel kao krut pokrivač, nema savijanja u ravni krova.

 _{sišuće dejstvo vetra: reakcija nagore}

- sišuće dejstvo vetra: reakcija nagore

2R=- 3.7 kN max

2.3. dimenzionisanje: usvojena čelična kutija HOP

100803.5mm, A=11.8 cm2_,

g=9.0 kg/m, Wx=30.06cm3

stati~ki prora~un

2.4 ugib rožnjače:

 _{za datu krutost profila,}

prema

proračunu na računaru:

fmax=1.8 cm  L/275< fdop pa rožnjača zadovoljava po oba uslova

stati~ki prora~un

3. REŠETKASTI KROVNI NOSAČI pos Č2 na razmaku e=4.95m 3.1. opterećenje:

- _{s.t. nosača g=0.45 kN/m}

- _{max reakcija rožnjače, za prvo unutrašnje polje P=11.6 kN} - _{spregovi, instalacije, osvetljenje po plafonu g=0.02 kN/m}2

g spr=4.950.02=0.1KN/m

pa je konc sial u gornje mpojasu rešetke: P=11.6+0.1=11.7 kN/m za prvu unutrašnju rešetku, kao najopterećeniju od kont rožnjače

 šema nosača i opterećenje:

3.2. statički uticaji: šema nosača data je na sledećim listovima.

Ovde će biti date merodavne sile po grupama štapova, po kojima će biti dimenzionisana rešetka- ponavlja se- Ii slučaj opterećenja

- _{Gornji pojas nosača Omin= O54= -308 kN, Lo=166cm} - _{Donji pojas nosača Umax=U5= 286 kN}

- _{Ispuna- oslonački štapovi D17= - 98.0 kN, Lo=1.42 m pritisnut} - _{Ispuna- oslonački štapovi D12= 100 kN, zategnut}

- _{Ispuna- centralni deo D29= - 25.6 kN, Lo=2.40 m}

 reakcije krovnog nosača na stubove: Rg= 21.8 kN

Rs+w= 53+13 kN

3.3. dimenzionisanje : za ČN.0360, dop,II=18.0kN/cm2

3.3.1. pojasevi nosača:

- _{gornji pojas nosača: Nmin=O54= -308 kN, Lo=166cm}

- _{usvojena kutija HOP 1601005.0 mm, A=24.4 cm}2_{, imin=4.04}

cm, g=19.1kg/m.

Li=0.7Lo  0.7166=117 cm.

- prema JUS UE7.081 = Li/i=117/4.04=28.7-> =28.7/92.9=0.31 -> =0.975, za liniju A prema tablici 3 pomenutog JUS-a

- i, max=N/A/= 308/24.4/0.975=12.9 kN/ cm2 < dop(18.0kN/cm2)

3.3.2. ispuna nosača - jača grupa štapova: - dijagonala D17= - 98.0 kN, Lo=1.42 m pritisnut

- usvojena cev 884mm, A=10.7 cm2 _{, i=3.0cm, g=8.4 kg/m}

Li=Lo=142 cm

= Li/i=142/3.0=47.3-> =47.3/92.9=0.50

stati~ki prora~un

- i, max=N/A/= 98.0/10.7/0.924=9.90 kN/cm2< dop(18.0kN/cm2)  oslonački štap D12= 100. kN, zategnut

z,max=Z/A= 100/11.7=8.6 kN/cm2_{< }

dop(18.0kN/cm2)

3.3.3. ispuna nosača-slabija grupa:

- dijagonala D29= - 25.6 kN, Lo=2.40 m

- usvojena cev  60.33.2 mm, A=5.74 cm2_{, i=2.02cm, g=4.51}

kg/m

= Li/i=240/ 2.02=119-> =119/92.9=1.28 -> =0.52, za liniju A prema tablici 3 pomenutog JUS-a

- i, max=N/A/= 25.6/5.74/0.52= 8.58 kN/cm2< dop(18.0kN/cm2)

- _{Konačno usvojeno:}

Svi pojasni- konturni štapovi HOP  1601005 mm, g= 19.1 kg/m Štapovi ispune D12,D17, D18,D23,D24 i simetrični: HOP 884mm, g=8.4 kg/m

Ostali štapovi ispune  60.33.2 mm, g=4.51 kg/m

3.4. veze štapova ispune prema pojasevima:

- svi štapovi ispune zavareni su za pojasne štapove ugaonim šavovima a=3 mm

po obimu štapa.

- _{pojasevi se nastavljaju sučeonim šavovima ili podvezicama d=5}

mm.

šema nosača sa oznakom štapova

SAP2000 v7.12 File: ACA PINTARRES480-2 KN-m Units PAGE 1 11/2/09 14:04:15

5. SPREGOVI U RAVNI KROVA

5.1. Opterećenje:

 _{horizont. sila vetra- reakcije stubova u kalkanu, prema proračunu}

betonskog stuba

u kalkanu: (strana 11. statičkog proračuna)

stati~ki prora~un

5.2. statički uticaji:

 _{spregovi sa ukrštenim dijagonalama rade tako da se pritisnute}

dijagonale, zbog

svoje vitkosti, ne moraju unositi u proračun, već da se pri analizi uticaja pojavljuju samo zategnute, uz odgovarajuće sile u pritisnutim vertikalama (koje pak imaju i odgovarajuću krutost da bi primile N silu pritiska)

 _{prema dijagramu dole, ovde su date merodavne sile:}

deo sprega deo celokupne konstrukcije dužina izvijanja

sila u štapu gornji pojas

rešetke

gor. pojas rešetkastog nosača

(HOP 1001605.0)

1.80 m -33. kN

donji pojas rešetke

gor. pojas rešetkastog nosača

(HOP 1001605)

1.80 m (31 kN)

dijagonale sprega posebni štapovi 5.38m 22.3 kN vertikale sprega krovne rožnjače

(HOP 100604.0)

4.00 m -16.5 kN

 _{napomena: dejstvo sila može biti alternativno, sile u štapovima}

mogu biti i sa

suprotnim znakom,ali će se tada tretirati samo zategnute dijagonale, sa praktično istim silama.

Varijanta za sile iz stubova sa suprotnim znakom: dijagonale koje su prikazane na donjem crtežu rade u nosaču- zavisno od slučaja opterećenja, jer su zategnute, a pritisnute dijagonale su isključene iz dijagrama (odnosno šeme)

stati~ki prora~un varijant a- vetar prema hali- izložena strana

dijagram normalnih sila u spregu 5.3. dimenzionisanje:

5.3.1. pojasevi sprega

 _{ujedno su to gornji pojasevi glavne rešetke L=25.20 m}

- _{gornji pojas nosača: Nmin= O44=- 287kN, Lo=1.81 m} - _{dodatna sila u pojasnom štapu rešetke: N=33 kN}

- _{ukupna sila u gornjem pojasu nosača: N=287+33= 320 kN} - _{dodatni momenat savijanja štapa, u horizontalnoj ravni: od}

ekscentričnosti štapa ispune: My=6.70.65/4=1.08 kNm za kritičan štap

 _{provera stanja napona u kutijastom profilu gornjeg pojasa: ponavlja}

se

proračun sa strane 3, samo je N sila veća i uzeće se u obzir i momenat ekscentriciteta sile:

- _{za HOP 1601005.0 mm, A=24.4 cm}2_{, Wy=103cm}3 _{i=4.04 cm,}

g=19.1kg/m.

Li=0.7Lo  0.7181=127 cm.

- _{prema JUS UE7.096, za štapove kod kojih se javlja istovremeno}

savijanje i

normalna sila, mora biti ispunjen uslov:

N N, max+M, max< i,dop

= Li/i=127/4.04=31.4-> =31.4/92.9=0.34-> N=1.1, za liniju A

prema tablici 2 pomenutog JUS-a

i, max= 1.1320/24.4+108/103=15.5 kN/ cm2 < dop(18.0kN/cm2)

Zadržava se usvojeni profil.

- samo N sila, bez momenta: proračun prema JUS U.E7.081 -> =0.96, za liniju A prema tablici 3

stati~ki prora~un izvijanja i, max=N/A/= 320/24.4/0.96=13.7 kN/cm2 i, max < dop(18.0kN/cm2) 5.3.2. vertikale sprega:

- provera stanja napona u profilu rožnjače (vertikala sprega): - sile u štapu: Mx=4.23 kNm, My= 0.33 kNm N=16.5 kN

 _{za HOP 100604mm A=11.70cm}2_{, i= 2.4cm, Wx=29.5 cm}3 _Wy=

22.0cm3

- koso savijanje/ po obe ose, sa dodatnom N silom - prema JUS U.E7.096, kao za prethodnu tačku:

N N, max+MX, max+MY, max < i,dop

usvojiće s e Li=0.7Lo300cm

= Li/i=300/2.4=125 za slabiju osu -> =125/92.9=1.34-> N=2.6, za

liniju A prema tablici 2 pomenutog JUS-a

max= 2.616.5/11.70+423 /29.5+33/22= 19.5 kN/cm2 _{može se}

smatrati da usvojena rožnjača zadovoljava, uz uslov dop=vi/1.2 za III slučaj opterećenja

5.3.3. dimenzionisanje dijagonala sprega: - _{usvojen HOP L50504mm, A=3.7 cm}2

- _{napon zatezanja u štapu: }

Z max= 22.3/3.7= 6.03 kN/cm2

 _{čvorni limovi za vezu dijagonala sprega i pojasnih štapova: za donju}

nožicu

rožnjače zavariti čvorni lim ≠2501004mm, po detalju.

- Ispuna sprega (HOP

L50504mm) se vari ugaonim šavovima 2380mm po

sistemnim osama sprega

FŠava=2(8-20.3)0.3=4.44cm2

Š, max = Z/FŠava= 22.3/4.44

stati~ki prora~un

. statički uticaji: šema nosača data je gore i na sledećim listovima.

Sile u štapovima date su na šemi dole, ponavlja se – II slučaj opterećenja.

- reakcije rešetke: Ukupna Rmax=90.8 kN - ugib na sredini raspona fmax=5.8cm

Ovde će biti date merodavne sile po grupama štapova, po kojima će biti dimenzionisana rešetka

- _{Gornji pojas nosača Omin=O42=- 274.2 kN, Lo=1.53 m} - _{Donji pojas nosača Umax=U4= 272.5 kN, zategnut} - _{Ispuna- oslonački štapovi D13 = -114.3 kN, Lo=1.75 m} - _{Ispuna- centralni deo D19= - 28.7 kN, Lo=2.32 m}

SAP2000 v7.12 File: JMB 20-2014 KN-m Units PAGE 1 3/8/14 21:19:46

3.3. dimenzionisanje: za ČN.0360, dop =16.0kN/cm2

3.3.1. pojasevi nosača:

- gornji pojas nosača: Nmin= O42=- 274.2 kN, Lo=1.53 m

- usvojena kutija HOP  1001404.0 mm, A=18.3 cm2_{, i=4.08cm,}

g=14.4 kg/m

Li=0.7Lo  0.7153=110 cm - prema JUS UE7.081 =

Li/i=110/4.08=27-> =27/92.9=0.29 -> -> =0.94, za liniju A prema tablici 3

pomenutog JUS-a

i, max = N/A/= 274/18.3/0.94=15.8

kN/cm2

i, max < dop(18.0kN/cm2)

3.3.2. ispuna nosača - jača grupa štapova:

- dijagonala D13 = -114.3 kN, Lo=1.75 m

- usvojena kutija, primereno pojasevima- HOP 80803mm, A=9.0 cm2 _{i=3.12 cm, g=7.1 kg/m, Li=Lo= 1.75 cm}

= Li/i=175/3.12=56> =56/92.9=0.60 -> =0.89, za liniju A prema tablici 3 pomenutog JUS-a

- i, max=N/A/= 114.3/9.0/0.89=14.2 kN/cm2_{< } dop

stati~ki prora~un

3.3.3. ispuna nosača-slabija grupa:

s obzirom na dužine štapova ispune, usvojena kutija HOP 60603mm, A=6.6 cm2 _{i=2.27 cm, g=5.2kg/m}

- _{merodavan štap u slemenu D19= - 28.7 kN, Li=Lo= 232 cm} = Li/i=232/2.27=102.2-> =102/92.9=1.1

-> =0.63, za liniju A prema tablici 3 pomenutog JUS-a

- i, max=N/A/= 28.7/6.6/0. 63=6.9 kN/cm2_{< }

dop

Konačno usvojeno:

- Svi pojasni- konturni štapovi HOP  1001404.0 mm, g= 14.4 kg/m - Štapovi ispune D13/D14, D15/D18,D16/D17: HOP  80803mm, g= 7.1 kg/m

- Ostali štapovi ispune HOP  60603mm, g= 5.2 kg/m dole su prikazani jači štapovi ispune duplom linijom.

stati~ki prora~un

3.4. veze štapova ispune prema pojasevima: - _{svi štapovi ispune}

zavareni

su za pojasne štapove

ugaonim šavovima a=3mm po obimu štapa.

- _{pojasevi se nastavljaju}

sučeonim šavovima ili podvezicama d=4mm.

3.5. oslonac rešetke na stub - _{rešetka se oslanja na}

stub

preko ležišne ploče

30020010mm, zavarene sa dva ugaona šava za donji pojas nosača.

- _{Ankeri za stub- 2 anker}

zavrtnja M16, po detalju, primaju sišuće dejstvo vetra sa krova

stati~ki prora~un

stati~ki prora~un

6. SPREGOVI U RAVNI KROVA

Potrebno je da se urade spregovi u ravni gornjeg pojasa rešetke, u vidu dijagonala od L profila HOP L50504mm, zavarenih preko čvornih pločica 4mm, za gornje pojaseve rešetki, a ispod rožnjača.

6. SPREGOVI PO DUŽINI HALE

 _{duž strehe objekta, u ravni gornjeg pojasa krovnih nosača, a ispod}

rožnjača,

uraditi podužni vertikalni spreg od ukrštenih dijagonala HOP L50504mm, po istim detaljima kao za kalkanske spregove

7. SPREGOVI PO SLEMENU HALE

 _{u slemenu krovnih nosača uraditi podužni vertikalni spreg od}

ukrštenih

dijagonala HOP L50504mm, zavarenih preko čvornih limova za slemenu vertikalu rešetke, po detalju dole

stati~ki prora~un

stati~ki prora~un

2. ARMIRANO BETONSKA KONSTRUKCIJA HALE

NADVRATNIK/ NATPROZORNIK Lo=4.65 m

 _{Na bočnim stranama objekta prozor širine 3.75m. Greda nosi zid}

visine 1.6m

- _{qu=1.61.63.8+3=12.8 kN/m}

 _{statički uticaji: greda Lo=3.75m}

 _{greda će biti dim. 2030cm,}

armirana po detalju desno.

 _{MB20, RA400/500}

stati~ki prora~un

C) VERTIKALNI NOSEĆI ELEMENTI

 Objekat je ramovski, sa razmakom ramova e=4.95m.

 Hala je visine do rešetke čisto 4.00m, sa betonskim stubovima i rešetkastim

nosačima kao riglama ramova.

C.1. SREDNJI RAM U HALI- Pos S1- STUB POPREČNOG RAMA 1. Šema i opterećenje

1.1. Šema poprečnog rama

stubovi: betonski, 3040cm

rigla rama: rešetkasti nosač

1.2. Vertikalno opterećenje na stub:

g S+W

Reakc. rešetke 20 45+10

sopstv. tež. stuba kN/m

3.0

Ng=2043.0= 32.0 kN

Np/s+w=45+10= 55.0 kN

 merodavna prva rešetka do kalkana i stubovi koji je nose

1.3. Horizontalno opterećenje vetrom: w0= 0.32 kN/m2

 prema proračunu na strani 1-2: wre=1.30 0.32= 0.420 kN/m2 wrs=-0.80 0.32= -0.256 kN/m2 wri=+0.700.32=+ 0.224 kN/m2 izložena strana zaklonjena strana unutrašnje dejstvo v.

konačno, optereć. vetrom po m stuba:

– izložena strana: h1=4.95(0.42+0.224)=3.20 kN/m

– zaklonjena strana: h2=4.95(0.256 +0.224)= 2.40 kN/m

– horizont. sila u nivou vrha stuba:

Hw= 4.9513.5(0.224)sin +0.64.90.644 =3.4 kN po stubu 1.4. Horizontalno opterećenje- seizmički uticaji

stati~ki prora~un

 konstruckija a.b. skeletna

 Horizont. sila od dejstva seizm. uticaja, prema Pravilniku o građenju objekata

visokogradnje u seizmičkim područjima, naneta u nivou vrha stuba, iznosi:

Hs=KG= (KoKsKpKd)(G+S+P/2) K=1.00.051.01.0=0.05

G= svo stalno, sneg, polovina korisnog, bez vetra,trećina stuba, deo fasade (bočno- 4.8m visine, do rožnjače)

G=20+4.8/3(3.0+4.64.5)+45=103 kN po stubu

Hs=0.05103=5.15 kN - ukupna horizont. sila u nivou vrha stubova

2. Statički uticaji 2.1. vetar Mw0=36.8 kNm Mw1=35.2 kNm Hw0= 15.6 kN Hw1= 13.6 kN 2.2 seizmika

stati~ki prora~un

Ms0= Ms1=20.6

kNm

stati~ki prora~un

3. Dimenzionisanje:

 merodavan je vetar u kombinaciji sa minimanim N silama/ samo stalnim teretima.

 merodavna kombinacija opterećenja: Ng, Mw:

N= 20+4.03.0=32 kN - N sila samo od stalnih tereta Mw= 36.8 kNm

pa je Ma,u= 1.8(36.8+32(40/2-2.5))= 76. 3 kNm a potrebna arm u stubu, na koti uklještenja-

Fapot=7630/40/0.9/37.5-32/40=4.85 cm2

 varijanta kad se ne uzima N sila u proračun:

Fapot=1.83860/40/0.9/37.5=5.1 cm2 _{što je skoro isto}

usvojeno:

4R14 po strani stuba, u6/7.5cm u zoni preklopa armature iz temelja sa armaturom stuba ( prvih 60cm od poda), nagore u6/15cm

Od kote +2.60 ili podeonog serklaža

dovoljna je samo osnovna armatura u stubu- 4R14, u6/15cm

C.2. RAM U KALKANU 1. Šema i opterećenje

 _{Šema poprečnog rama u kalkanu}

stubovi: betonski 3030cm

rigla rama: kos serklaž u kalkanu

- _{Horizontalno opterećenje vetrom: w= 0.32 kN/m}2

 _{prema proračunu na strani br. 2, dole su data/ ponovljena}

opterećenja vetrom

fasada:

stati~ki prora~un wrs=-0.80.32= -0.256 kN/m2 wri=+0.700.32=+ 0.224 kN/m2 zaklonjena strana unutrašnje dejstvo v.

 _{linijsko opterećenje duž stuba- srednji stub: qw=5.250.644=3.4}

kN/m

2. Statički uticaji- vetar-

 _{stubovi su u nivou poda uklješteni, a u vrhu je rigla deo}

horizontalnog krovnog

sprega, konkretno: pojas sprega sastavljenog od rožnjača (vertikale sprega), ukrštenih dijagonala (posebni štapovi u prvom i zadnjem polju) i pojaseva od gornjeg pojasa rešetke i ab. . serklaža u kalkanu

 _{prema ovoj dispoziciji, vrhovi stubova su oslonjeni na horizontalni}

krovni

spreg, a uklješteni u nivou poda.

naduži/ srednji stub u kalkanu: Mw2= 15.8 kNm Mw25=11.9 kNm Hw2= 13.0 kN Hw3= 7.8 kN 3. Dimenzionisanje stuba:

 _{stub dimenzija 3030cm, MB30, RA400/500}

- Mu=1.815.7=28.4 kNm N=samo s.t. .stuba, za ovaj proračun će se zanemariti Fa, potr=2840/40/0.9/27.5=2.9 cm2 usvojeno: 3R14 po strani stuba, u6/15cm.

stati~ki prora~un

D) TEMELJI OBJEKTA

 _{Objekat će se fundirati na trakastim temeljima i temeljima}

samcima ispod

stubova glavnih ramova, na dubini ne manje od 0.80 m od kote uređenog terena.

Teren na lokaciji pada za nekih 80cm na 30m dužine, pa će se raditi kaskadno spuštanje temelja u trećinama dužine, na svakom drugom stubu poprečnog rama, za oko 40cm.

 Svi temelji su visine 40cm. Beton za temelje MB20, armatura RA400/500 i

MAG 500/560.

 Projektant u trenutku proračuna nije imao Geomehanički elaborat, mada je

Investitor po zakonu dužan da izvrši prethodna ispitivanja tla na licu mesta.

Takođe, ne postoje nikakvi pokazatelji o homogenosti tla i uslovima fundiranja, očekivanoj vrednosti sleganja, potrebi zamene ili pripreme tla, nivou podzemnih voda ili postojanju drugih anomalija.

Na osnovu lokacije gde će se objekat graditi, pretpostavka je da nikakve gradske podzemne instalacije ne prolaze kroz parcelu (nema potrebe za izmeštanjem podzemnih instalacija).

 _{Investitor je dužan da pre početka radova obavi geomehanička}

ispitivanja i elaborat

dostavi projektantu, kako bi se izvršile eventualno potrebne korekcije ili preračunavanja na osnovu dobijenih rezultata.

Za usvojeni način i dubinu fundiranja, pretpostavljeno da dopušten napon u tlu neće biti manji od



 _{Smanjenje korisnog ili povremenog tereta nije rađeno pri}

proračunu temelja.

 _{Podovi u hali: d=15cm, MB30, armirani jednostruko mrežom}

Q188 u gornjoj zoni ploče. Tampon zbijen do MS30MPa

T1- Temeljna traka kalkanskog zida

 _{opterećenje: spoljni zid u kalkanu visine 6.00m}

- sopstv. težina zida d=20cm 5.44.5 =

24.3 - spostv. tež serklaža u tri

nivoa

32.0= 6.0 - s.t. temeljnog zida 5.5

stati~ki prora~un

- s.t. temelja, tlo, pod 12.0

Q=47.8kN /m

 _{dimenzionisanje/kontr. napona:}

usvojena traka minimalnih dimenzija a da je

moguć iskop- b/d= 45/40cm,



armatura: 212, u6/25cm.

ZAVRŠNI SERKLAŽI:

 _{u nivou poda, preko temeljnih}

zidova,

visine 20cm, armirani serklažno-

212, u 6/25cm

TS1- TEMELJ SAMAC STUBA POPR. RAMA:

 _{bez parcijalnih koeficijenata:}

zbir tereta iz stuba max/ min 75/20 sopstvena težina stuba 4.83.0= 14.4 zid hale H=4.60m/ betonski

blok d=20

1.24.64.5= 25.0 temeljni zid na delu stope 1.20.64.5+

2.0=

6.0 s.t. temelja, tlo, podovi 50.0

Q= 171/116 kN

Momenat iz stuba: M=38.6 kNm, vetar

 _{kontrola napona: za stopu dimenzija b/d=1.81.40.40 m,}

Ft=2.52 m2_{, Wt=0.756 m}3

- za Nmax: tla, max=Q/F  M/W =

171/2.5238.6/0.756=67.951=120/17 kPa

- za Nmin: tla, max=Qmin/F  M/W =116/2.7038.6/0.81=4651=97/-5 kPa

 _{javlja se minimalno zatezanje u temeljnoj spojnici za min N silu.}  _{stanje napona u tlu, kada se isključi zategnuti deo stope:}

stati~ki prora~un - za Nmax: (1) N=0 X/2b=N ->







 _{armatura u temelju samcu:}

M=57.50.702_/2+400.702_/3=2 0.6kNm h=36cm, b/v=14/400 MPa Fa, pot=1.8M/v/0.9/h= =1.82060/40/0.9/36=2.9 cm2_/m - usvojeno R10/15cm-5.22 cm2_{/m za podužni pravac,} poprečno takođe R10/15cm, u donjoj zoni stope

 _{probijanje stuba kroz stopu:}  _{Nu=1.635+1.855=155 kN}

- sila je minimalna, usvojen temelj po detalju

konačno usvojen presek temelja:

TS2- TEMELJ SAMAC STUBA U KALKANU Jastuk i stopa temelja

 _{opterećenje: srednji stub u kalkanu, izložena strana objekta-}

istočna

reakcija rigle i stuba 14/20 temeljni zid+ fasada

gore

25.0 s.t. temelja, tlo, podovi 30.0

Q=69.0/75 kN

stati~ki prora~un

 _{dimenzionisanje/kontr. napona: usvojena stopa dimenzija b/d=}

1.0/1.40m, Ft=1.40 m2_{, Wt=0.326 m}3 - za Nmax:



- i ovaj temelj zadovoljava. Armatura: roštilj R10/15cm u donjoj zoni stope

temeljna stopa TS2 U Ćupriji,

jula 2014.god

Sračunao: M. Mitić, dipl. ing.