Resistência ao cisalhamento de um solo não saturado com medida direta de sucção

OSVALDO DE FREITAS NETO

RESISTÊNCIA AO CISALHAMENTO DE UM SOLO NÃO

SATURADO COM MEDIDA DIRETA DE SUCÇÃO

Dissertação de Mestrado apresentada à Escola

de Engenharia de São Carlos, da Universidade

de São Paulo, como parte integrante dos

requisitos para a obtenção do Título de Mestre

em Geotecnia.

Orientador: Prof. Tit. Orencio Monje Vilar

Dedicatória

À SANTÍSSIMA TRINDADE, PAI, FILHO E ESPÍRITO SANTO. A NOSSA SENHORA PELA INTERCESSÃO NOS MOMENTOS MAIS DIFÍCEIS DA MINHA VIDA.

Ao meu pai ANTÔNIO de FREITAS e minha mãe FLÁVIA JUREMA MARANHÃO de FREITAS pelo amor incondicional, confiança, eternos exemplos e ensinamentos. DEVO MINHA VIDA A VOCÊS. SEM VOCÊS EU NÃO SERIA NADA, NINGUÉM. MUITO OBRIGADO POR TUDO. OBRIGADO POR EXISTIREM.

À minha amada esposa MARIA LUIZA pelo amor, pelos sonhos comigo sonhados, pelos sonhos comigo realizados, pela coragem, compreensão, força e presença constante na minha vida. VOCÊ É MINHA FORTALEZA.

Às minhas amadas irmãs, FLÁVIA ANDRÉIA, VALÊSCA PATRÍCIA e SHEILA VERUSCA, pelo amor, apoio, conforto, incentivo e compreensão nos momentos em que estive ausente. VOCÊS FORAM E SEMPRE SERÃO MINHA PROTEÇÃO

Aos meus amados irmãos MARCOS WAGNER e EDÍLSON AVELINO pelo apoio, carinho fraterno e valiosos conselhos que serviram de alicerce no decorrer da minha vida. NUNCA ESQUECEREI.

Aos meus amados sobrinhos MATEUS, JOÃO MARCOS, MARIA ISABEL, LETÍCIA e GABRIEL (In Memorian), pela CONFIANÇA, AMOR E RESPEITO.

Agradecimentos

Ao professor Orencio Monje Vilar, pela bondade, amizade, orientação, confiança

e compreensão nos momentos mais difíceis da pesquisa.

Aos professores e grandes amigos Olavo Francisco dos Santos Júnior e Ricardo

do Nascimento Flores Severo, pelos ensinamentos, conselhos e oportunidades desde o início

da minha carreira. Agradeço acima de tudo pela amizade, confiança e apoio incondicional.

Aos amigos, Alexandre Cerqueira, Antonio Gilberto, Cleber Decarli, Diogo

Pedreira, Fernando Jamal, José Orlando e Regis Eduardo, pela amizade, pelos momentos

difíceis, mas também pelos vários momentos de descontração que vivenciamos durante todo o

período de mestrado e que certamente levaremos para toda a vida..

Ao grande amigo Antônio Gustavo de Barros pela sua amizade sincera, bondade

e disponibilidade, SEM IGUAL, de ajudar ao próximo.

Ao grande amigo Euclides Pereira Flores Júnior pela amizade mesmo na

ausência, sempre esteve presente.

Aos amigos Roger Augusto Rodrigues, Heraldo Nunes Pitanga e Oscar dos

Santos Neto, pelo convívio diário e amistoso no Laboratório, pela amizade, pelos valiosos

conselhos, palavras de incentivo e pelas valiosas contribuições no desenvolvimento deste

trabalho.

Ao amigo Marcelo Augusto Tavares de Alcântara, pela amizade, oportunidades e

aprendizado.

Aos amigos Júnio René Toledo Fagundes e William Bessa pela bondade e por

Ao Professor Edmundo Rogério Esquível, pela amizade, bondade e contribuição

sempre que necessária.

Aos amigos e técnicos laboratoriais José Luis Guerra, Benedito Osvaldo pela

amizade e contribuição na realização dos ensaios laboratoriais.

Aos Funcionários do Departamento de Geotecnia da EESC/USP pela

contribuição sempre que necessária.

Um agradecimento especial ao Professor Nelson Aoki pela bondade e por estar

Resumo

FREITAS NETO, O. Resistência ao cisalhamento de um solo não saturado com medida direta de sucção. 2008. 178f. Dissertação de Mestrado - Departamento de Geotecnia, Escola de Engenharia de São Carlos, Universidade de São Paulo.

Este trabalho teve como objetivo utilizar um tensiômetro de alta capacidade (TAC)

para realizar medidas diretas de sucção em ensaios de resistência ao cisalhamento de um solo

compactado. Foram realizados ensaios de resistência à compressão triaxial do tipo

consolidado drenado na condição saturada, ensaios consolidados não drenados na condição

não saturada e ensaios de resistência à compressão simples. Os ensaios de compressão

simples foram realizados em uma série de repetibilidade e outras duas para a verificação da

influência da sucção na resistência de um solo compactado, fazendo-se variar a massa

específica aparente seca do solo e o teor de umidade. Em todos os ensaios de compressão

simples o TAC registrou aumento da sucção até cerca de 3% de deformação axial, quando a

partir daí a sucção tendeu a estabilização. Os valores de resistência à compressão simples e de

sucção tenderam a crescer com o aumento da massa específica aparente seca do solo e com a

redução do teor de umidade. A resistência foi correlacionada com a sucção e com a massa

específica aparente seca para os ensaios com teor de umidade constante e com a sucção e o

teor de umidade para os ensaios com massa específica aparente seca constante. Os ângulos φb

que relacionam o aumento da resistência com a sucção variaram dependendo da forma de

determinação e foram maiores quando determinados diretamente a partir da resistência não

drenada do que quando determinados a partir da proposta de Fredlund et al. (1978).

Abstract

FREITAS NETO, O. Shear Strength of an unsaturated soil with direct measurement of suction. 2008. 178f. Dissertação de Mestrado - Departamento de Geotecnia, Escola de Engenharia de São Carlos, Universidade de São Paulo.

The purpose this study was to measure the suction with high capacity tensiometer (HCT),

placed at the bottom of the sample, during shear strength tests on a compacted soil. Three

kinds of shear strength tests were performed on the sample in different conditions of

saturation: triaxial consolidated drained in saturated condition, triaxial consolidated undrained

with constant water content and unconfined compression in unsaturated condition. To assess

the development of the suction and its influence on the shear strength of a compacted soil, the

unconfined compression tests were performed in a series of repeatability and the others with

variation of the dry density and water content of the sample. In all unconfined compression

tests, the HCT recorded increase of suction until 3% axial deformation, approximately, from

where the suction tended to stabilized. The values of compressive strength and suction

increased with higher dry densities and lower water contents. Firstly, the shear strength was

correlated with suction and the dry density, for constant water content tests. In sequence, it

was correlated with suction and the water content for constant dry density tests. The φb angle,

that relates the increase of the strength with suction, varied depending of determination

method. Its values were higher when directly determined from the undrained strength than

when determined from the model presented by Fredlund et al. (1978).

Lista de Figuras

Capítulo 2

Figura 2.1– Elemento de solo não saturado com fase contínua de ar (Fredlund e Rahardjo,

1993). ... 6

Figura 2.2– Representação conceitual de sucção total, matricial e osmótica ... 10

Figura 2.3 – Curva de retenção típica mostrando as zonas de drenagem (Vanapalli et al., 1999) ... 11

Figura 2.4 – Efeito da histerese na curva característica de sucção (Hillel, 1971) ... 13

Figura 2.5 – Curva de retenção típica de diferentes tipos de solo (Rodrigues, 2007) ... 13

Figura 2.6 – Configurações do ensaio de papel filtro (Marinho e Oliveira, 2006)... 17

Figura 2.7 – Sucção matricial e total em amostra compactada estaticamente, preparada com água pura e uma solução salina (Marinho, 1994) ... 19

Figura 2.8 – Tensiômetro convencional... 22

Figura 2.9 – Tensiômetro de alta capacidade (TAC) – Fabricado no Imperial College (Ridley e Burland, 1993)... 23

Figura 2.10 – Resposta Típica do Tensiômetro de Alta Capacidade (TAC) (Ridley e Burland, 1993) ... 26

Figura 2.11 – Seqüência do mecanismo de cavitação em um tubo de vidro (Harvey et al., 1944) ... 28

Figura 2.12 – Estágios do fenômeno de cavitação (Marinho et al., 2005)... 29

Figura 2.13 – Mecanismo desenvolvido para evitar a ocorrência da cavitação (Marinho et al., 2005). ... 30

Figura 2.15 – Câmara de saturação dos poros da pedra porosa na posição horizontal (Take e

Bolton, 2002) ... 31

Figura 2.16 – Câmara de saturação dos poros da pedra porosa na posição Vertical (Take e

Bolton, 2002) ... 32

Figura 2.17 – Resposta do Tensiômetro a ciclos de pressurização Kuwajima (2000) ... 33

Figura 2.18 – Saturação do Tensiômetro de Alta Capacidade (Soto, 2004) ... 33

Figura 2.19 – Resultado da calibração do transdutor sob pressão de compressão (Soto, 2004)

... 34

Figura 2.20 – Resultado da calibração do transdutor sob pressão de tração (Soto, 2004) ... 35

Figura 2.21 – Resultado da calibração do tensiômetro sob tensão de compressão (Soto, 2004)

... 35

Figura 2.22 – Variação volumétrica frente ao mesmo incremento de pressão (a e b) e de

sucção (c e d). (Jennings e Burland 1962)... 40

Figura 2.23 – Variação do parâmetro χ em função do grau de saturação (Bishop e Donald,

1961)... 40

Figura 2.24 – Variação do parâmetro χ em função do grau de saturação (Jennings e Burland

1962)... 41

Figura 2.25 – Representação das variáveis do estado tensional no elemento de solo não

saturado... 42

Figura 2.26 – Envoltórias de resistência para tensão confinante líquida constante (Fredlund e

Rahardjo, 1993) ... 43

Figura 2.27 – Envoltórias de resistência da argila cinzenta de Madri (Escario e Sáez, 1986) . 44

Figura 2.28 – Envoltórias de resistência da areia argilosa de Madri (Escario e Sáez, 1986) ... 45

Figura 2.29 – Resultados de ensaios de resistência ao cisalhamento direto com diferentes

sucções matriciais (Escario e Sáez, 1987) ... 45

Figura 2.30 – Envoltória proposta por Fredlund et al. 1987 ... 46

Figura 2.33 – Variação da coesão e ângulo de atrito interno em função da sucção. (Delage et

al., 1987) ... 48

Figura 2.34 – Relação entre a resistência ao cisalhamento e a curva de retenção (Fredlund et al., 1995) ... 49

Figura 2.35 – Câmara triaxial adaptada com dois tensiômetros de alta capacidade (Jotisankasa et al., 2006) ... 49

Figura 2.36 – Célula de cisalhamento adaptada (Oliveira ,2004)... 50

Figura 2.37 – Resultados dos ensaios de compressão simples com medida direta de sucção na amostra no ramo seco da curva de Proctor (Oliveira ,2004)... 51

Figura 2.38 – Resultados dos ensaios de compressão simples com medida direta de sucção na amostra no teor de umidade ótimo (Oliveira ,2004). ... 51

Figura 2.39 – Resultados dos ensaios de compressão simples com medida direta de sucção na amostra no ramo úmido da curva de Proctor (Oliveira ,2004). ... 52

Figura 2.40 – Sucção no início e no final dos ensaios em amostras não saturadas com teor de umidade constante (Toll, 1990) ... 52

Figura 2.41 – Curvas tensão versus deformação axial para diferentes níveis de sucção (Colmenares e Ridley, 2002). ... 53

Figura 2.42 – Evolução da sucção com a deformação axial(Colmenares e Ridley, 2002)... 53

Figura 2.43 – Ajuste entre a sucção inicial e na ruptura em função do teor de umidade gravimétrica (Colmenares e Ridley .2002) ... 54

Capítulo 3

Figura 3.2 – Luva de acoplamento de aço inoxidável... 59

Figura 3.3 – Esquema do tensiômetro de alta capacidade ... 59

Figura 3.5 – Fissura na pedra porosa do tensiômetro (Fotografia ampliada 52 vezes) ... 61

Figura 3.6 – Resultado da calibração do tensiômetro de alta capacidade ... 61

Figura 3.7– Furo na base da câmara de ensaios. ... 62

Figura 3.8– Pedestal acoplado a base da câmara de ensaios. ... 63

Figura 3.9 – Vista inferior do pedestal adaptado para acoplar o tensiômetro de alta capacidade. ... 63

Figura 3.10– Vista em corte do pedestal adaptado para acoplar o tensiômetro de alta capacidade. ... 64

Figura 3.11– Configuração final da base da câmara de ensaios... 64

Figura 3.12– Esquema do funil de placa porosa adaptado de Libardi (1995). ... 66

Figura 3.13 – Corpo de prova envolto por plástico para reduzir a perda de umidade para o ambiente. ... 74

Figura 3.14 – Ensaio de compressão simples montado. ... 74

Capítulo 4

Figura 4.2 – Curva de compactação do Proctor normal ... 78

Figura 4.3 – Verificação da saturação do tensiômetro de alta capacidade. ... 79

Figura 4.4 – Ajuste dos valores experimentais da curva de retenção obtidos pelos métodos do funil de placa porosa e papel filtro. ... 80

Figura 4.5 – Curva de retenção e pontos experimentais obtidos com o tensiômetro de alta capacidade. ... 81

Figura 4.6 – Gráfico com curvas Tensão x Deformação resultantes dos ensaios “CD” ... 83

Figura 4.8 – Envoltória de resistência referente à série de ensaios de compressão triaxial do

tipo “CD”. ... 84

Figura 4.9– Gráfico com curvas Tensão x Deformação resultantes dos ensaios “CWPN”. ... 85

Figura 4.10 – Gráfico com curvas Deformação Volumétrica x Deformação resultantes dos

ensaios “CWPN”. ... 86

Figura 4.11 – Envoltória de resistência referente à série de ensaios de compressão triaxial do

tipo “CWPN”. ... 86

Figura 4.12 – Gráfico com curvas Tensão x Deformação da série de ensaios “CWresidual”. .... 87

Figura 4.13 – Gráfico com curvas Deformação Volumétrica x Deformação da série de ensaios

“CWresidual”. ... 88

Figura 4.14 – Envoltória de resistência referente à essa série de ensaios “CWresidual”. ... 88

Figura 4.15 – Gráficos de Resistência à Compressão x Deformação dos ensaios CS1 ao CS5

da série de ensaios de repetibilidade. ... 91

Figura 4.16 – Gráficos de Sucção x Deformação dos ensaios CS1 ao CS5 da série de ensaios

de repetibilidade... 91

Figura 4.17 – Gráficos Resistência à Compressão x Deformação dos ensaios CS6 ao CS10 da

série de ensaios de repetibilidade... 92

Figura 4.18 – Gráficos de Sucção x Deformação dos ensaios CS6 ao CS10 da série de ensaios

de repetibilidade... 92

Figura 4.19 – Gráficos Resistência à Compressão x Deformação dos ensaios CS11 ao CS16

da série de ensaios de repetibilidade. ... 93

Figura 4.20 – Gráficos de Sucção x Deformação dos ensaios CS11 ao CS16 da série de

ensaios de repetibilidade. ... 93

Figura 4.21 – Resistência a compressão dos corpos de prova na série de ensaios com variação

do grau de compactação e mesmo teor de umidade... 95

Figura 4.22 – Evolução da sucção, medida com o TAC, no decorrer dos ensaios de

compressão simples em corpos de prova com diferentes graus de compactação e mesmo

Figura 4.23 – Resistência a compressão dos corpos de prova na série de ensaios em corpos de

prova com diferentes teores de umidade. ... 98

Figura 4.24 – Evolução da sucção, medida com o TAC, no decorrer dos ensaios de

compressão simples em corpos de prova com diferentes teores de umidade... 98

Capítulo 5

Figura 5.1 – Resistência à compressão dos corpos de prova da série de ensaios de

repetibilidade. ... 108

Figura 5.2 – Evolução da sucção, medida com o TAC, na série de repetibilidade dos ensaios

de compressão simples. ... 109

Figura 5.3 – Características de compactação dos corpos de prova utilizados na série de ensaios

com variação do grau de compactação. ... 110

Figura 5.4 – Evolução da sucção com o acréscimo da massa específica aparente seca dos

corpos de prova... 112

Figura 5.5 – Evolução da resistência à compressão com o aumento do grau de compactação na

série de ensaios com variação do grau de compactação... 113

Figura 5.6 – Evolução da sucção na série ensaios com variação do grau de compactação para

o mesmo teor de umidade... 114

Figura 5.7 – Tensão cisalhante em função da massa específica aparente seca do solo e da

sucção inicial, com o plano passando pela origem... 115

Figura 5.8 – Tensão cisalhante em função da massa específica aparente seca do solo e da

sucção na ruptura, com o plano passando pela origem. ... 115

Figura 5.9 – Tensão cisalhante em função da massa específica aparente seca do solo e da

sucção final, com o plano passando pela origem. ... 116

Figura 5.10 – Características de compactação dos corpos de prova utilizados na série de

Figura 5.11 – Teor de umidade versus sucção inicial e final no decorrer do ensaios de

compressão simples da série com variação de teor de umidade e massa específica

aparente seca do solo constante. ... 119

Figura 5.12 – Medidas de sucção superpostas na curva de retenção do solo. ... 119

Figura 5.13 – Evolução da resistência à compressão simples com o teor de umidade – Corpos

de prova moldados com massa específica aparente seca correspondente a 95% do grau de

compactação do Proctor normal... 120

Figura 5.14 – Evolução da sucção na série ensaios com variação do teor de umidade para o

mesmo grau de compactação da amostra... 121

Figura 5.15 – Determinação do φb para os valores obtidos a partir da resistência não drenada

(Su = Rc / 2) para a série de ensaios com variação do teor de umidade. ... 123

Figura 5.16 – Envoltórias de resistência para a série de ensaios com variação do teor de

umidade com a sucção registrada no início dos ensaios. ... 124

Figura 5.17 – Envoltórias de resistência para a série de ensaios com variação do teor de

umidade com a sucção registrada no pico de resistência dos ensaios... 124

Figura 5.18 – Envoltórias de resistência para a série de ensaios com variação do teor de

umidade com a sucção registrada no final dos ensaios... 125

Figura 5.19 – Determinação do φb para os valores obtidos a partir da proposta de Fredlund et

al (1978) para a série de ensaios com variação do teor de umidade. ... 125

Figura 5.20 – Resistência não drenada (RC/2) em função do teor de umidade do solo e da

sucção inicial... 127

Figura 5.21 – Resistência não drenada (RC/2) em função do teor de umidade do solo e da

sucção na ruptura. ... 128

Figura 5.22 – Resistência não drenada (RC/2) em função do teor de umidade do solo e da

sucção final. ... 128

Figura 5.23 – Tensão cisalhante, obtida pela proposta de Fredlund (1978) em função do teor

de umidade do solo e da sucção inicial. ... 130

Figura 5.24 – Tensão cisalhante, obtida pela proposta de Fredlund (1978) em função do teor

Figura 5.25 – Tensão cisalhante, obtida pela proposta de Fredlund (1978) em função do teor

de umidade do solo e da sucção final. ... 131

Figura 5.26 – Resistência ao cisalhamento prevista pelo ajuste hiperbólico proposto por Vilar

(2007) com os resultados das séries de ensaios de resistência a compressão simples

Lista de Tabelas

Capítulo 2

Tabela 2.1 – Métodos de medida de sucção (Vilar, 2006)... 15

Tabela 2.2 – Expressões para avaliação das tensões efetivas em solos não saturados ... 37

Capítulo 3

Capítulo 4

Tabela 4.2– Parâmetros de ajuste das curvas de retenção de água pelo método de Van Genuchten (1980)... 80

Tabela 4.3– Determinações da sucção com o Tensiômetro de Alta Capacidade (TAC). ... 81

Tabela 4.4 – Características dos ensaios e dos corpos de prova utilizados nos ensaios de resistência à compressão triaxial... 82

Tabela 4.5 – Índices físicos dos corpos de prova dos ensaios de resistência à compressão triaxial e suas respectivas média, desvio padrão e coeficiente de variação. ... 82

Tabela 4.6 – Resumo dos resultados dos ensaios de compressão triaxial tipo CD... 84

Tabela 4.7 – Resumo dos resultados dos ensaios de compressão triaxial tipo “CWPN”. ... 86

Tabela 4.9 – Características dos corpos de prova utilizados nos ensaios de compressão

simples na série de repetibilidade... 89

Tabela 4.10 – Índices físicos dos corpos de prova utilizados nos ensaios de compressão

simples na série de repetibilidade... 90

Tabela 4.11 – Resumo dos resultados da série de repetibilidade dos ensaios de compressão

simples ... 94

Tabela 4.12 – Características dos corpos de prova utilizados nos ensaios de compressão

simples com variação do grau de compactação... 94

Tabela 4.13 – Índices físicos dos corpos de prova utilizados nos ensaios de compressão

simples com variação do grau de compactação... 95

Tabela 4.14 – Resumo dos resultados dos ensaios de compressão simples com variação do

grau de compactação dos corpos de prova. ... 96

Tabela 4.15 – Características dos corpos de prova utilizados nos ensaios de compressão

simples com variação do teor de umidade e massa específica aparente seca do solo

constante. ... 97

Tabela 4.16 – Índices físicos de moldagem dos corpos de prova utilizados nos ensaios de

compressão simples com variação do teor de umidade e massa específica aparente seca

do solo constante. ... 97

Tabela 4.17 – Índices físicos dos corpos de prova utilizados nos ensaios de compressão

simples após o ajuste da umidade obtido numa trajetória de umedecimento e secagem. 97

Tabela 4.18 – Resumo dos resultados dos ensaios de compressão simples com variação do

teor de umidade dos corpos de prova. ... 99

Capítulo 5

Tabela 5.1 – Acréscimo da resistência com o aumento do grau de compactação... 112

Tabela 5.2 – Valores de resistência à compressão simples para diferentes teores de umidade.

Tabela 5.3 – Resumo dos valores de φbobtidos para a série de ensaios com variação do teor de

umidade... 126

Lista de Abreviaturas

• ABNT – Associação Brasileira de Normas Técnicas.

• ASTM - American Society for Testing and Materials.

• CD – Ensaio de Compressão Triaxial Consolidado Drenado.

• CS – Ensaio de Compressão Simples.

• CWPN – Ensaio de Compressão Triaxial Consolidado com Umidade Constante em

Amostras Não Saturadas com Teor de Umidade Ótimo do Proctor Normal.

• CWresidual – Ensaio de Compressão Triaxial Consolidado com Umidade Constante em

Amostras Não Saturadas com Teor de Umidade Residual.

• FPP – Ensaio de Funil de Pedra Porosa.

• NBR – Norma Brasileira.

• PF – Ensaio de Papel Filtro.

• Rc – Resistência à Compressão.

• TAC – Tensiômetro de Alta Capacidade.

• VG1 – Ajuste da primeira parte da curva de retenção pelo método de Van Genutchen.

Lista de Símbolos

Símbolos do alfabeto latino

• a e b : Parâmetros de ajuste da função hiperbólica (Vilar, 2007).

• A: Resultante das forças de atração.

• aa: Parte da área total ocupada por ar.

• am: Área de contato ocupada pelos sólidos.

• aw:Parte da área total ocupada pela água.

• B: Parâmetro de Skempton.

• c, c’: Coesão total e efetiva.

• cult : Coesão máxima ou coesão última.

• Cv: Coeficiente de variação.

• Dp: Desvio padrão.

• e : Índice de vazios.

• GC: Grau de compactação.

• GCmold: Grau de compactação atingido na moldagem.

• h : Altura dos corpos-de-prova utilizados nos ensaios de laboratório.

• hm: Sucção mátrica.

• hs:Solução de soluto.

• IP : Índice de plasticidade.

• m, n: Parâmetros de forma da curva de retenção (Van Genuchten, 1980).

• Mcp pós Traj.: Massa do corpo de prova após a trajetória de umedecimento.

• n : Porosidade.

• p´´: Deficiência de pressão neutra.

• p´´:pressão neutra negativa tomada como um valore positivo.

• Patm: Pressão atmosférica.

• pm´´: Sucção mátrica.

• ps´´: Sucção de soluto.

• R:Resultante das forças de repulsão.

• R²: Coeficiente de determinação.

• Rc: Resistência à compressão.

• S: Sucção (Vilar, 2007).

• Sr, S: Grau de saturação.

• ua – uw: Sucção matricial.

• ua : Pressão de ar.

• uw : Pressão de líquido ou pressão na água.

• VCP: Volume do corpode prova.

• wfinal: Teor de umidade da amostra no final do ensaio.

• winicial: Teor de umidade da amostra no inicio do ensaio.

• wL, wP : Limites de liquidez e de plasticidade.

• wót : Teor de umidade ótimo.

• wpapel: Teor de umidade do papel filtro.

• wpós Traj.: Teor de umidade do corpo de prova após a trajetória de umedecimento.

• wr, wres, ws e wsat: Teor de umidade residual e de saturação.

• w: Teor de umidade gravimético.

Símbolos do alfabeto Grego

• ψ : Sucção total.

• α: Parâmetro de forma da curva de retenção (Van Genuchten, 1980).

• β:Fator de ligação, que é a medida do número de ligações sob tensão.

• β: Fator estatístico do mesmo tipo da área de contato, medido experimentalmente.

• χm: Parâmetro de tensão efetiva para sucção mátrica.

• χs: Parâmetro de tensão efetiva para a solução de soluto.

• χ : Parâmetro que varia de 0 a 1.

• χ: Parâmetro relacionado com o grau de saturação.

• εfinal: Deformaçãoaxial no final do ensaio.

• εruptura, εrupt: Deformaçãoaxial no instante da ruptura.

• θw ou θ: Teor de umidade volumétrico.

• φ, φ' : Ângulo de atrito interno total e efetivo.

• φb : Ângulo que indica a razão do aumento da resistência em função da sucção em um

solo não saturado.

• φgrãos : Diâmetro dos grãos e das partículas do solo.

• φGravit.: Potencial gravitacional do solo.

• φmatric.: Potencial matricial do solo.

• φosmót..: Potencial osmótico do solo.

• φPneum.: Potencial pneumático do solo.

• φtotal.: Potencial total do solo.

• π: Sucção osmótica.

• ρ: Massa específica.

• ρdmáx : Massa específica aparente seca máxima.

• ρd : Massa específica aparente seca

• ρs : Massa específica dos sólidos.

• ρw : Massa específica da água.

• σ − ua : Tensão normal líquida.

• σ − uw: Sucção.

• σ, σ´:: Tensor de tensões totais e efetivas.

• σ1, σ3: Tensões principais.

• σ1 − σ3: Diferença de tensões principais.

• τxy, τxz, τyz : Tensão cisalhante nos planos XY, XZ e YZ.

• ψ: Sucção matricial.

• ψ: Sucção total.

• ψfinal: Sucção no final do ensaio.

• ψinicial: Sucção no início do ensaio.

Sumário

1.

INTRODUÇÃO ... 1

2.

REVISÃO BIBLIOGRÁFICA ... 5

2.1. DINÂMICA DA ÁGUA NO SOLO... 6

2.2. SUCÇÃO NO SOLO ... 9

2.2.1.

Curva de Retenção ... 10

2.3. TÉCNICAS PARA MEDIDA DE SUCÇÃO NO SOLO... 14

2.3.1.

Técnica do Papel Filtro ... 16

2.3.1.1. Vantagens e desvantagens da técnica do papel filtro... 18

2.3.2.

Técnica da Translação de Eixos ... 20

2.3.2.1. Vantagens e desvantagens da técnica de translação de eixos ... 21

2.3.3.

Tensiômetros ... 22

2.3.3.1. Tensiômetros de alta capacidade (TAC)... 23

2.3.3.2. Tempo de resposta do tensiômetro de alta capacidade (TAC)... 25

2.3.3.3. Cavitação do sistema de medidas de sucção... 27

2.3.3.4. Saturação do tensiômetro de alta capacidade (TAC) ... 30

2.3.3.5. Calibração do tensiômetro de alta capacidade ... 34

2.4. RESISTÊNCIA DOS SOLOS NÃO SATURADOS... 36

2.4.1.

Proposta de Bishop (1959)... 38

2.4.2.

Proposta de Fredlund et al. (1978)... 41

2.4.3.

Ensaios de Resistência com Medida de Sucção ... 49

2.4.4.

Previsão da Resistência em Solos Não Saturados... 54

3.

MATERIAIS E MÉTODOS... 57

3.1. CARACTERIZAÇÃO, PROCTOR NORMAL E MOLDAGEM DOS CORPOS DE

3.2. MONTAGEM, SATURAÇÃO E CALIBRAÇÃO DO TENSIÔMETRO DE ALTA

CAPACIDADE (TAC)... 58

3.3. ADAPTAÇÃO DA CÂMARA DE ENSAIOS ... 62

3.4. TÉCNICAS PARA DETERMINAÇÃO DA CURVA DE RETENÇÃO ... 64

3.4.1.

Técnica do Funil de Pedra Porosa... 65

3.4.2.

Técnica de Papel Filtro ... 66

3.4.3.

Tensiômetro de Alta Capacidade (TAC)... 68

3.5. AJUSTE DA CURVA DE RETENÇÃO ... 69

3.6. ENSAIOS DE RESISTÊNCIA AO CISALHAMENTO ... 70

3.6.1.

Ensaios de Resistência à Compressão Triaxial... 71

3.6.1.1. Ensaio de resistência à compressão triaxial consolidado drenado – (CD) –

Solo Saturado... 71

3.6.1.2. Ensaio de resistência à compressão triaxial com teor de umidade

constante (CWPN) - Solo não saturado compactado e ensaiado com teor de umidade

ótimo do Proctor Normal... 72

3.6.1.3. Ensaio de resistência à compressão triaxial com teor de umidade residual

(CWresidual) - Solo não saturado compactado com teor de umidade ótimo do Proctor

Normal e ensaiado com teor de umidade residual... 72

3.6.2.

Ensaios de Resistência à Compressão Simples ... 73

3.6.2.1. Ensaios de resistência à compressão simples – Série de repetibilidade ... 74

3.6.2.2. Ensaios de resistência à compressão simples – Série com variação da

massa específica aparente seca do solo (Grau de compactação) ... 75

3.6.2.3. Ensaios de resistência à compressão simples – Série com variação do teor

de umidade após aplicação de trajetória de umedecimento... 75

4.

RESULTADOS ... 77

4.1. CARACTERIZAÇÃO DO SOLO ... 77

4.2. ENSAIO DE PROCTOR NORMAL ... 78

4.5. ENSAIOS DE RESISTÊNCIA AO CISALHAMENTO... 81

4.5.1.

Ensaios de Resistência à Compressão Triaxial ... 81

4.5.1.1. Ensaio de resistência à compressão triaxial consolidado drenado – Solo

saturado 83

4.5.1.2. Ensaio de resistência à compressão triaxial com teor de umidade

constante – (CWPN) – Solo não saturado compactado e ensaiado com teor de umidade

ótimo do Proctor normal ... 85

4.5.1.3. Ensaio de resistência à compressão triaxial com teor de umidade residual

(CWresidual) - Solo não saturado compactado com teor de umidade ótimo do Proctor

Normal e ensaiado com teor de umidade residual ... 87

4.5.2.

Ensaios de Resistência à Compressão Simples com Medida direta

de Sucção ... 89

4.5.2.1. Ensaios de resistência à compressão simples – Série de repetibilidade... 89

4.5.2.2. Ensaios de resistência à compressão simples – Série de ensaios com

umidade constante e diferentes valores de massa específica aparente seca... 94

4.5.2.3. Ensaios de resistência à compressão simples – Série de ensaios com

variação do teor de umidade dos corpos de prova e massa específica aparente seca do

solo constante... 96

5.

ANÁLISE E DISCUSSÃO DOS RESULTADOS ... 101

5.1. CARACTERIZAÇÃO, COMPACTAÇÃO E CURVA DE RETENÇÃO ... 101

5.2. ENSAIOS DE RESISTÊNCIA AO CISALHAMENTO... 103

5.2.1.

Ensaios de Resistência à Compressão Triaxial ...103

5.2.1.1. Ensaios de resistência à compressão triaxial em solo saturado (CD) .... 103

5.2.1.2. Ensaios de resistência à compressão triaxial em solo não saturado com

teor de umidade ótimo (CWPN) ... 104

5.2.1.3. Ensaios de compressão triaxial não saturados com teor de umidade

residual (CWresidual) ... 106

5.2.2.

Série de Repetibilidade dos Ensaios de Compressão Simples....107

5.2.3.

Ensaios de Resistência à Compressão Simples - Série com

5.2.4.

Ensaios de Compressão Simples - Série com Variação do Teor de

Umidade ... 117

5.2.5.

Ajuste Hiperbólico ... 132

6.

CONCLUSÃO ... 135

1.

INTRODUÇÃO

A mecânica dos solos tradicional é baseada nos conceitos de Terzaghi. Estes

conceitos foram desenvolvidos a partir de solos formados em regiões de clima temperado e

frio, onde a ocorrência de solos saturados é abundante. Regiões de clima árido e semi-árido.

se caracterizam por possuírem taxa de evaporação superior a de infiltração e a maior parte dos

solos dessas regiões não atinge a condição de saturação durante a vida útil de diversas obras

nelas construídas. Desta forma pode-se afirmar que o clima é um fator fundamental não

somente na formação do solo, mas também no comportamento das obras de engenharia neles

construídos.

Os solos não saturados estão presentes, em grande parte das obras de engenharia

nessas regiões, contudo não se limitam a elas. Solos compactados, por exemplo, são uma

opção comum em diversas soluções geotécnicas e, desde que não associados a obras

destinadas a reserva de água, poderão manter a sua condição de não saturação ao longo da

vida útil da obra, independente da região em que ela tenha sido construída.

A condição de não saturação enseja diferentes abordagens dos problemas

geotécnicos, como a capacidade de carga de fundações, os empuxos de terra e a estabilidade

de taludes, pois, pode-se tirar partido do comportamento diferenciado dos solos nessas

condições. Dessa forma, situações que envolvem ruptura constituem uma classe de problemas

Os solos não saturados diferentemente dos solos saturados, não são compostos

apenas por sólidos e água. Nos solos não saturados são consideradas mais duas fases que são

o ar e uma espécie de película de água denominada por membrana contrátil, esta última

considerada desprezível em termos volumétricos. E é exatamente a introdução dessas duas

fases que dificulta a compreensão dos solos não saturados em termos de tensões efetivas.

A sucção dos solos é um parâmetro que está intimamente ligado às tensões

efetivas e por conseqüência à resistência ao cisalhamento. A sucção no solo é composta pelas

parcelas matricial ou mátrica, que dependem dos efeitos de adsorção e capilaridade, e a

osmótica que dependem da presença dos solutos na água presente no solo.

No decorrer dos anos, tem-se observado o emprego de muitos esforços para

compreender os processos envolvidos na medida da sucção em solos. Inúmeros equipamentos

vêm sendo desenvolvidos e adaptados. Esses equipamentos se dividem em duas classes: os

que fazem medidas indiretas e os que fazem medidas diretas de sucção. Os equipamentos que

fazem medidas diretas de sucção baseiam-se na medida da quantidade de energia da água nos

poros. As medidas indiretas, por outro lado, baseiam-se na calibração de um parâmetro mais

prontamente disponível e a sucção do solo.

Até recentemente as medidas de diretas de sucção no solo eram limitadas pela

cavitação do sistema de medidas, podendo-se medir no máximo valores próximos de 100kPa.

Ridley e Burland (1993) desenvolveram o Tensiômetro de Alta Capacidade (TAC) que tem

como princípio tirar partido da resistência à tração da água. A partir daí, os limites de medida

de sucção com o uso de tensiômetros foram superados e atualmente podem atingir valores da

ordem de 1500kPa.

A determinação experimental da resistência ao cisalhamento de um solo não

saturado repousa em diferentes técnicas que se valem de alternativas para imposição e

utilizadas, é a técnica de translação de eixos, em que se procura controlar tanto a pressão na

água, quanto a pressão no ar presente no solo. Além destas, outras técnicas de ensaios vem

sendo empregadas para a determinação da resistência ao cisalhamento de um solo não

saturado, onde ao invés de impor a sucção, mede-se a sucção diretamente nos corpos de prova

no decorrer dos ensaios de resistência.

O objetivo deste trabalho é avaliar a influência da sucção na resistência a

compressão simples de um solo compactado, acompanhando-se a evolução da sucção com o

2.

REVISÃO BIBLIOGRÁFICA

Um solo não saturado caracteriza-se pela ocorrência de ar em seus vazios de sorte

que o modelo bifásico, onde se leva em consideração o sistema solo-água proposto pela

mecânica dos solos tradicional, não pode ser considerado.

Um elemento de solo não saturado deve ser compreendido como um sistema

trifásico, constituído por uma fase sólida (grãos e partículas minerais), uma fase líquida

(composta geralmente por água) e uma fase gasosa (composta por ar). Fredlund e

Morgenstern (1977) propuseram a introdução de uma quarta fase, que é uma fase

independente, que se refere à interface ar-água, chamada de membrana contrátil, conforme

mostrado na Figura 2.1. Essa membrana possui uma propriedade chamada tensão superficial

que promove a capacidade de exercer uma tensão de tração, fruto de forças intermoleculares

atuantes dentro do sistema ar-água. De acordo com Fredlund e Rahardjo (1993), em termos de

massa e volume, a membrana contrátil pode ser considerada como parte líquida do sistema,

Figura 2.1– Elemento de solo não saturado com fase contínua de ar (Fredlund e Rahardjo, 1993).

2.1.

DINÂMICA DA ÁGUA NO SOLO

De acordo com Marshall e Holmes (1981), quando um trabalho é realizado sobre

a água, sob condições específicas, sua energia potencial é alterada em uma quantidade igual

ao trabalho realizado. A variação da energia potencial da água em consideração, em relação a

um estado padrão de referência adotado, é denominada de Potencial da Água no Solo. O

estado de energia da água no solo como a soma dos componentes da energia cinética e a

potencial. Em relação à água no solo, sabe-se que seu fluxo através do sistema poroso ocorre

em baixas velocidades, assim a parcela da energia cinética é quase sempre desprezível, se

comparada com os valores de energia potencial. Desta forma o estado de energia da água no

solo se caracteriza apenas pela energia potencial.

O potencial total da água no solo é definido pela Sociedade Internacional de

Ciência de Solo, como a quantidade de trabalho realizado para transportar, reversa e

isotermicamente, uma quantidade infinitesimal de água de um reservatório de água pura, a

uma elevação específica até a água presente nos interstícios do solo, estando o reservatório

A água do solo está sujeita a um conjunto de esforços que incluem a pressão de

água na posição considerada, a interação com a matriz sólida, a presença de solutos na água e

a sua posição em relação a um referencial. A influência dessas forças é tratada como o

trabalho reversível por unidade de massa para transferir água do solo para um reservatório de

água pura, tomada como padrão.

O potencial da água em um solo é constituído principalmente das parcelas de

potencial pneumático, gravitacional, osmótico e matricial, conforme apresentado na Equação

2.1. Além destes, pode-se citar outros de menor relevância no comportamento geotécnico dos

solos não saturados, por exemplo, os potenciais de consolidação, cinético e térmico.

. .

.

. gravit osmót matric

pneum

Total φ φ φ φ

φ = + + + Equação 2.1

Em que:

φTotal: Potencial Total φpneum.: Potencial Pneumático φgrav.: Potencial Gravitacional φosmót.: Potencial Osmótico φmatric.: Potencial Matricial

• O potencial pneumático é originado a partir da diferença de pressão externa que atua no solo e a pressão atmosférica (adotada como padrão). Tem especial importância quando se

consideram os ensaios de placa de pressão ou de técnicas de translação de eixos, que serão

apresentadas adiante.

• O potencial gravitacional equivale à energia potencial do campo gravitacional que é medido a partir de um referencial de posição.

exemplo, sais minerais e matéria orgânica. A água tende a hidratar as moléculas dos solutos,

sendo necessário realizar trabalho sobre o sistema para retirá-la desta interação molecular. De

acordo com Jiménez Salas (1993a) o potencial osmótico ocorre devido à água nos poros

possuírem mais sais em dissolução, e exercerem uma sucção osmótica para conduzir a água

do solo no estado original para o estado padrão o qual corresponde a água pura. De acordo

com Fonseca (1991) a sucção osmótica tem influência significativa em solos finos, a depender

do tipo e concentração do soluto presente. Em solos não saturados é comum desconsiderar

esta parcela do potencial da água no solo, admitindo-se que o comportamento mecânico

desses solos é governado apenas pelo potencial matricial. Blight (1983) afirma que o

potencial osmótico não tem influência nas propriedades de resistência do solo, mas é

fundamental no comportamento deformacional do solo. Tibana (1991) coloca que o potencial

osmótico ou sucção osmótica é oriundo da diferença de concentração de sais existentes na

água dos solos que se estabelece nos lados opostos de uma membrana seletiva, sendo

considerado somente no caso em que esta diferença se faça presente.

• O potencial matricial é definido como a energia interna da água do solo por unidade de massa de solo. De acordo com Hillel (1971), o potencial matricial do solo é um potencial de

pressão que resulta do efeito combinado da ação das forças capilares e de adsorção, que

surgem devido à interação entre a água e as partículas minerais ou matriz que constituem o

solo.

Segundo Lier et al. (2004) quanto mais seco o solo, maior a energia necessária

para retirar a água presente nos poros, ou seja, o solo retém a água nos poros com forças cujas

intensidades aumentam conforme a quantidade de água diminui. Essas forças se manifestam

devido à presença da matriz do solo que são denominadas por forças mátricas. As forças

microporos da fração grossa do solo e forças de adsorção que se responsabilizam pela

retenção da água nas superfícies das partículas do solo. Segundo esses autores, é praticamente

impossível quantificar a contribuição de cada um desses tipos de força, sendo possível dizer

em termos qualitativos que logo após a drenagem livre de um solo saturado as forças capilares

são dominantes e que, à medida que o solo seca a adsorção adquiri maior importância.

2.2.

SUCÇÃO NO SOLO

A sucção no solo pode ser definida como a pressão manométrica negativa, que

deve ser aplicada a um reservatório de água pura de forma que se mantenha o equilíbrio,

através de uma membrana semipermeável, entre a água do reservatório e a água do solo.

Ao admitir que não haja nenhum processo de adensamento e que o ar existente

nos poros do solo está interligado com a atmosfera, as parcelas correspondentes aos potenciais

pneumático e gravitacional podem ser desprezadas no âmbito geotécnico. A partir daí pode-se

afirmar que o potencial total da água no solo é influenciado basicamente pelas parcelas de

potencial osmótico e matricial, que são apresentados como valores negativos.

Os potenciais matricial e osmótico podem ser tratados por pressões positivas que

são denominadas respectivamente por sucção matricial e sucção osmótica, sendo a sucção

total a soma dessas duas parcelas. A Figura 2.2 ilustra os conceitos de sucção Total, Matricial

e Osmótica. O contato do solo com uma membrana semipermeável permite apenas o fluxo da

água pura, impedindo o fluxo de solutos, nesta situação é medida a sucção total. Já a

membrana permeável, permite o fluxo tanto da água quanto dos solutos, o que torna possível a

determinação da sucção matricial. A sucção osmótica é obtida pela diferença entre a sucção

De acordo com Botelho et al. (2000), a sucção matricial é definida

quantitativamente como a diferença entre a pressão de ar e a pressão de água existente no solo

e a sucção osmótica deve-se a concentração de sais dissolvidos na água do solo. De acordo

com Fredlund e Rahardjo (1993), a importância da sucção osmótica na geotecnia repousa nos

solos expansivos, onde a concentração de sais tem considerável influência, entretanto na

prática é comum considerar a sucção total aproximadamente igual à matricial.

Membrana Semi-Permeável Membrana

Permeável

Sucção Total Sucção

Osmótica Sucção

Matricial

Água Solo

Solução

Figura 2.2– Representação conceitual de sucção total, matricial e osmótica

2.2.1. Curva de Retenção

Ao relacionar graficamente o teor de umidade volumétrico (θ), o teor de umidade

gravimétrico (w) ou o grau de saturação (Sr) com a sucção, obtém-se a chamada curva

característica ou como também é conhecida curva de retenção de água do solo.

De acordo com Vanapalli et al. (1999), a curva de retenção pode ser dividida em

três estágios (Figura 2.3). O primeiro estágio denominado de zona de efeito limite, que

predomina até o valor de entrada de ar, que corresponde a uma condição onde praticamente

todos os poros estão preenchidos de água. O segundo estágio ocorre na curva de drenagem ou

água ocorre na fase líquida e por fim a terceira fase, denominada por fase residual de

drenagem. Nessa fase a continuidade da água nos vazios é reduzida e descontínua, além dos

acréscimos de sucção levar o solo a mínimas variações no grau de saturação do solo.

Figura 2.3 – Curva de retenção típica mostrando as zonas de drenagem (Vanapalli et al., 1999)

A relação sucção-umidade, por meio da curva de retenção, expressa a influência

do volume e da distribuição dos poros, bem como a adsorção e a estrutura do solo, sobre a

quantidade de água contida neste. Para baixos valores de sucção o efeito capilar e a

distribuição dos poros determinam à quantidade de água presente no solo. Já para valores

maiores de sucção, a textura e a superfície específica têm maior influência que na quantidade

de água absorvida pelo solo.

Aguilar (1990) chama a atenção que a construção da curva característica em

função do teor de umidade volumétrico (θ), apresenta o problema de que, variações de sucção

determinação da variação volumétrica do solo em cada estágio de sucção, o que complica

notavelmente o ensaio, visto que a medida da variação do volume em uma amostra não

saturada requer técnicas complexas. O autor sugere que os problemas de engenharia

geotécnica relacionados à resistência sejam referenciados a umidade gravimétrica e não à

volumétrica.

A relação entre sucção e teor de umidade pode ser influenciada por inúmeros

fatores, e as diferenças originadas pela influência desses fatores é denominada histerese. Por

exemplo, conforme apresentado na Figura 2.4, uma curva de retenção foi obtida com a

trajetória de umedecimento e secagem para o mesmo solo, entretanto as curvas não se

sobrepuseram. Essa diferença entre as curvas obtidas por métodos diferentes é denomina

histerese. Assim a histerese da curva de retenção de um solo pode ser atribuída além do

processo de umedecimento e secagem, a fatores como tipo de solo (composição

granulométrica), teor de umidade na moldagem do corpo de prova, efeito da estrutura do solo,

fenômenos de expansão e ressecamento, histórico de tensões do solo e outros.

Hillel (1971), Presa (1982) e outros autores, verificaram experimentalmente que a

curva característica é dependente da trajetória de secagem e umedecimento e chegaram à

conclusão que de maneira geral a quantidade de água liberada pelo solo no processo de

Figura 2.4 – Efeito da histerese na curva característica de sucção (Hillel, 1971)

Quanto à composição granulométrica do material, em geral, quanto maior for a

quantidade de argila no solo, maior será o teor de umidade para a mesma sucção. Isso ocorre

devido à afinidade entre as partículas de argila e a água intersticial. Conforme apresentado na

Figura 2.5, quanto mais argila no solo, mais aberta a curva de retenção, pois a distribuição dos

poros grãos é mais heterogênea.

U

m

ida

d

e G

ravimé

trica

(%

)

Sucção (kPa)

U

m

ida

d

e G

ravimé

trica

(%

)

A composição mineralógica tem forte influência na forma da curva de retenção.

Diferentes argilominerais apresentam diferentes forças de adsorção, que são função da

natureza da superfície das partículas, do tamanho das partículas e dos tipos de cátions

trocáveis.

Quanto ao ajuste das curvas de retenção, na literatura são encontradas inúmeras

funções para este fim. Essas funções são predominantemente empíricas e a mínima variação

dos seus parâmetros pode originar significativas variações na forma da curva de retenção.

Dentre as equações destacam-se as funções de Van Genuchten (1980) e a de Fredlund e Xing

(1994).

2.3.

TÉCNICAS PARA MEDIDA DE SUCÇÃO NO SOLO

No decorrer dos anos, têm-se observado o emprego de muitos esforços para

compreender os processos envolvidos na medida de sucção dos solos. Inúmeros equipamentos

vêm sendo desenvolvidos e adaptados. Esses equipamentos se dividem em duas classes: os

que fazem medidas indiretas e os que fazem medidas diretas de sucção.

Os equipamentos que fazem medidas diretas de sucção baseiam-se na medida da

quantidade de energia da água nos poros. Os métodos diretos têm a vantagem de serem

capazes de medir pressões de água positivas ou negativas. As medidas diretas de sucção no

solo são realizadas geralmente fazendo-se uso de um tensiômetro. As medidas indiretas, por

outro lado, baseiam-se na calibração de um parâmetro mais prontamente disponível e a sucção

do solo.

De acordo com Rahardjo e Leong (2006) a medida de sucção no solo é essencial

propriedades de engenharia. Os autores chamam a atenção que a sucção é mais afetada pelas

condições climáticas do que condições de carregamento, diferentemente dos solos saturados.

Na Tabela 2.1 são mostradas algumas das técnicas utilizadas para medida de

sucção dos solos com suas respectivas faixas de medidas e tempo de equilíbrio. Nesta revisão

bibliográfica será dado destaque a técnica de medida de sucção por translação de eixos, por

ser a técnica uma das técnicas mais difundidas no âmbito das medidas de sucção em solos não

saturados, além das técnicas de papel filtro e tensiometria, em particular o Tensiômetro de

Alta Capacidade, desenvolvido por Ridley e Burland (1993), no Imperial College, pois farão

parte do desenvolvimento deste trabalho.

Tabela 2.1 – Métodos de medida de sucção (Vilar, 2006).

Método de Medida / Tipo de Sucção

Faixa de

Medida (kPa) Observações

BLOCOS POROSOS

(MATRICIAL)

10 A 1000

• Baseia-se na condutividade elétrica de materiais porosos como o gesso, a fibra de vidro e etc., bem como da resistência elétrica (ohms x Sucção);

• Desvantagens: solubilidade do gesso, histerese pronunciada, mais sensível às altas sucções;

• Tempo de Equilíbrio: Semanas.

EQUILÍBRIO DA FASE VAPOR

(TOTAL)

TODA A FAIXA ACIMA DE 400

• Solução com concentração conhecida; Umidade relativa; sucção total;

• Amostra de solo em dessecador sem contato com a solução até o equilíbrio de peso;

• Tempo de equilíbrio demorado.

EXTRATO DA SOLUÇÃO DO SOLO

(OSMÓTICA)

TODOS OS VALORES

• Condutividade elétrica do extrato da solução;

• Concentração de solutos;

• Extrato + psicrômetros: Resultados precários

FUNIL DE PEDRA POROSA

(MATRICIAL)

0 a 90

• Sucção aplicada diretamente à amostra

• Indicado para determinar baixas sucções (Libardi, 1995); Tempo de equilíbrio: Horas.

MEMBRANA

DE PRESSÃO ATÉ 10000

• Emprega a técnica da translação de eixos;

• Emprega membrana de celulose.

• Tempo de equilíbrio: Dias

PAPEL FILTRO COM E SEM CONTATO

(MATRICIAL/TOTAL)

30 A 30000

• Depende do contato com o solo, que, por sinal deve ser garantido;

• Necessita da calibração do papel,

Tabela 2.1 – Métodos de medida de sucção (Vilar, 2006).

PLACA DE PRESSÃO

(MATRICIAL)

0 A 1500

• Emprega a técnica da translação de eixos;

• Depende da pressão de entrada de ar da pedra porosa;

• Continuidade da fase ar;

• Tempo de equilíbrio: Horas.

PRINCÍPIOS OSMÓTICOS

(MATRICIAL)

200 A 1600 (PEG 20000)

• Solo em contato com solução com concentração conhecida (umidade relativa conhecida0 através de membrana seletiva;

• Solução de Polietileno Glicol (PEG), peso molecular 20000;

• Útil para instalar e controlar sucção em ensaios.

• Tempo de Equilíbrio: Horas.

PSICRÔMETROS

(TOTAL/OSMÓTICA) 100 A 8000

• Depende de rigoroso controle de temperatura,

principalmente nas baixas sucções; mais recomendado para laboratório;

• Sucção osmótica; mede sucção de extrato da solução do solo (Confiabilidade precária) (Fredlund; Rahardjo, 1993). Tempo de Equilíbrio: Minutos

TENSIÔMETRO PADRÃO

(MATRICIAL) 0 A 100

• Tempo de resposta: Depende da condutância da pedra porosa e sensibilidade do elemento de medida;

• Existem tensiômetros baseados em princípios osmóticos.

• Tempo de Equilíbrio: Minutos

TENSIÔMETRO DE ALTA CAPACIDADE (TAC) *

(MATRICIAL)

0 A 1500

• Medem sucção abaixo de -1atm, até uma sucção de 1500kPa;

• Tiram partido da elevada resistência à tração da água (Ridley; Burland, 1993) e tem curto tempo de resposta.

• Este será o tensiômetro utilizado para desenvolvimento deste trabalho.

2.3.1. Técnica do Papel Filtro

Esta técnica baseia-se no princípio de absorção e equilíbrio que existe quando um

material poroso com certa umidade é colocado em contato com o papel filtro, com umidade

menor. O papel passa a absorver certa quantidade de água do solo até que o sistema atinja o

equilíbrio. De acordo com Swarbrick (1995) esta técnica tem sido uma alternativa simples,

econômica, rápida, precisa e versátil, se comparada com outros procedimentos laboratoriais.

De acordo com Marinho (1994), o método do papel filtro tem se mostrado

eficiente na medição da sucção total e matricial dos solos. É utilizado na determinação das

características de retenção de água nos solos tanto nos processos de secagem como de

A sucção obtida depende do tipo de transferência de água do solo para o papel

filtro. Essa transferência pode ocorrer por ação capilar ou através de vapor e é determinada

pela interação entre o papel filtro e o solo. A Figura 2.6 mostra as duas configurações do

ensaio de papel filtro.

Figura 2.6 – Configurações do ensaio de papel filtro (Marinho e Oliveira, 2006)

Na primeira configuração do ensaio, o papel filtro é deixado afastado do solo, ou

seja, o fluxo é dado através de vapor. As moléculas de água tendem a escapar da água do poro

vencendo as forças capilares no solo e eventualmente as forças osmóticas que agem devido à

presença de sais. O espaço de ar deixado entre o solo e o papel filtro fornece uma barreira

para os sais, o que impede seu fluxo juntamente com o vapor de água. Neste caso, mede-se a

sucção total (ψ), uma vez que estará incorporando as forças osmóticas e capilares que retém

as moléculas de água. Na segunda configuração do ensaio, o fluxo capilar ocorre das

partículas de solo diretamente para as fibras do papel filtro, sem que a água perca

continuidade. O fluxo capilar implica uma interação entre o papel filtro e a água do poro.

Quando o fluxo ocorre por capilaridade a sucção matricial é medida. Neste caso, o

componente osmótico não age como força adicional que impede o fluxo de água para o papel

O estado de equilíbrio fornece a mesma sucção no solo e no material poroso,

porém esses correspondem a teores de umidade diferentes. O tempo de equilíbrio é um fator

de extrema importância para a obtenção da sucção correta.

A calibração do papel consiste em fazer com que o papel filtro alcance o

equilíbrio com uma sucção conhecida mediante a utilização de diferentes métodos (placa de

sucção, câmara de pressão, dessecador de vazios com soluções, entre outros). Marinho e

Oliveira (2006) sugerem que antes da realização dos ensaios de papel filtro, que os mesmos

sejam calibrados, a fim de assegurar a precisão e confiabilidade do método.

2.3.1.1. Vantagens e desvantagens da técnica do papel filtro

Dentre as vantagens apresentadas por esta técnica, Marinho e Pereira (1998)

destacam a possibilidade de medições de sucção dos solos até cerca de 30000kPa. De acordo

com McQueen e Miller (1968) esta técnica oferece versatilidade, economia e precisão similar

ou superior a outros métodos convencionais além da simplicidade de execução. Dentre outras

vantagens é fundamental destacar a possibilidade de se obter a sucção osmótica pela diferença

entre a sucção total e matricial.

Greacen et al. (1987) mostrou que grande parte do volume de água é absorvida

nos primeiros minutos e a partir daí, é lentamente absorvida e atinge o equilíbrio em

aproximadamente 7 (sete) dias. Baseados em resultados experimentais obtidos em laboratório,

é aconselhável deixar que a absorção ocorra por um período de 10 (dez) dias.

A principal desvantagem desta técnica reside na busca do contato entre o papel

filtro e o solo. Dentre outras, destacam-se a necessidade do manuseio delicado do papel filtro

e a precisão necessária na pesagem em uma balança, normalmente da ordem de 0,0001g. O

tempo de resposta para medida de sucção total é da ordem de 30 dias, o que configura uma

Na Figura 2.7 são mostrados resultados obtidos por Marinho (1994) onde foram

ensaiadas amostras de um solo argiloso compactado estaticamente. Uma das amostras foi

compactada usando água pura como fluido e a outra usando uma solução com concentração

de 0,1 molares de NaCl.

Marinho (1994) conclui que as medições de sucção matricial coincidem nas

amostras com e sem solução salina. Já os resultados em termos de sucção total indicam uma

diferença em relação à sucção matricial. Conforme se sabe a diferença entre a sucção total e a

matricial é a sucção osmótica. Observa-se que mesmo na amostra onde apenas água foi

utilizada existem sais.

2.3.2. Técnica da Translação de Eixos

Esta técnica foi inicialmente proposta por Hilf (1956) e baseia-se no princípio dos

aparelhos de placas de pressão utilizados para definir as características de retenção de água

pelo solo. Na sua essência, a técnica consiste na mudança do referencial de pressão, ou seja,

uma translação de eixo. Para tanto, a pressão no ar é aumentada donde decorre igual

acréscimo da pressão de água, ou seja, a sucção (ua – uw) permanece constante. Ambos os

valores são levados até os limites mensuráveis dos equipamentos de medida.

Para a aplicação desse método de ensaio, é necessário contar com placas porosas

especiais que permitam o fluxo de água e não o de ar. A sucção a ser imposta ao solo fica

limitada à pressão de entrada de ar das placas porosas, que pode atingir até pressões de

1500kPa. A aplicação desta técnica, normalmente, envolve o controle da pressão de ar e o

controle ou medida da pressão de água. Vale salientar que, como esta técnica permite

passagem de solutos através da placa porosa, a variável controlada ou imposta ao solo é a

sucção matricial.

A panela de pressão ou câmara de Richards é um equipamento tipicamente

utilizado para a imposição da sucção e para a determinação da curva de retenção de um solo.

Este equipamento é constituído de uma câmara capaz de suportar elevadas pressões onde é

acoplada uma pedra porosa de alta entrada de ar. A técnica de translação de eixos também

pode ser aplicada dentro da câmara de ensaios de compressão triaxial, no caso da realização

2.3.2.1. Vantagens e desvantagens da técnica de translação de eixos

Devido às dificuldades intrínsecas nos ensaios em solos não saturados, onde

freqüentemente se tem sucção superior a 100kPa, a técnica de translação de eixos surge como

alternativa tanto na medida da pressão neutra quanto na imposição e controle da sucção em

amostras de solo. De acordo com Vilar (1997), as dificuldades experimentais encontradas

estão relacionadas à necessidade de se controlar e/ou medir tanto as pressões na fase gasosa

como na fase líquida dos fluidos intersticiais. A translação de eixos tem por objetivo evitar

que as micro-bolhas de ar, contidas na água do sistema de medição, sejam submetidas à

pressão negativa e provoquem o fenômeno de cavitação.

De acordo com Olson e Langfelder (1965) e Bocking e Fredlund (1980), o

sucesso nas medidas de sucção por meio desta técnica é condicionado à continuidade da fase

gasosa através da amostra, ou seja, os vazios de ar devem estar interconectados. Caso exista ar

ocluso no solo, os valores obtidos podem estar destorcidos, com a medição da sucção

superestimada. Assim, deve-se cogitar a possibilidade da incoerência de valores de sucção

para graus de saturação mais elevados. Concordam com essa afirmativa autores como Barden

(1965), Matyas (1966), Jiménez Salas (1993a) e Libardi (1995). Além das desvantagens

mencionadas, cabe ressaltar que esta técnica não é recomendada para solos de granulação

fina.

Segundo Bocking e Fredlund (1980) as amostras de solos ensaiadas com o auxílio

da técnica de translação de eixos são submetidas à variação volumétrica reversível, e nos

casos de solos que apresentam a fase gasosa interconectada, e irreversível, quando há ar

2.3.3. Tensiômetros

O tensiômetro convencional (Figura 2.8) é composto por um tubo fechado em sua

parte superior, que tem em sua extremidade inferior uma pedra cerâmica porosa que está em

contato com a matriz do solo. É estabelecida uma ligação hidráulica entre a água do solo e a

água do tensiômetro, por meio do contato entre a pedra porosa e o solo. Na outra extremidade

do tensiômetro, a sucção é medida por meio de um manômetro ou outro sistema de medição

moderno, como transdutores de pressão. O princípio de funcionamento do tensiômetro

baseia-se no equilíbrio entre os potenciais da água prebaseia-sente no solo e a água contida no interior do

aparelho.

Figura 2.8 – Tensiômetro convencional.

O domínio de leituras desses tensiômetros não ultrapassava valores de sucção

superiores a 100 kPa devido a problemas de cavitação do sistema. Ridley e Burland (1993,

1995) propuseram um novo tensiômetro cujo diferencial é medir sucções superiores a 100 kPa

resistência à tração da água, que de acordo com Tabor (1979) é de aproximadamente 500

MPa.

2.3.3.1. Tensiômetros de alta capacidade (TAC)

Segundo Ridley e Burland (1993), os valores de sucções medidos são de até

1500kPa. O instrumento desenvolvido no Imperial College, mostrado na Figura 2.9, faz uso

de um transdutor de pressão de água em miniatura do tipo Entran EPX-500, com escala de

trabalho de até 3500kPa. Este é encoberto por uma bainha de aço inoxidável com uma pedra

porosa de 1500kPa de pressão de entrada de ar. A abertura entre a pedra porosa e o transdutor

de pressão é de 250µm o que equivale a um volume total de água livre no reservatório de

aproximadamente 3mm³.