13C ÓXIDO

CÁLCULO DA MASSA DE ÓXIDO DE URÂNIO PARA O ARRANJO SUB-CRÍTICO — RESSUCO

H. R. FRANZEN, MIOCO FOSHINA E ELENICE MAZZILLI

PUBLICAÇÃO IEA N.°

Dezembro — 1966 13C

INSTITUTO DE ENERGIA ATÔMICA Caixa Postal 11049 (Pinheiros)

CIDADE UNIVERSITÁRIA "ARMANDO DE SALLES OLIVEIRA"

SÃO PAULO — BRASIL

CÁLCULO DA MASSA DE ÓXIDO DE URÂNIO PARA O ARRANJO SUB-CRÍTICO - RESSUCO

R. Franzen, Mioco Foshína e Elenice Mazzilli

Divisão de Engenharia Nuclear e

Serviço de Calculo Analógico e Digital Instituto de Energia Atômica

São Paulo - Brasil

r Publicação IEA n9 130

Dezembro - 1966

Comissão Nacional de Energia Nuclear Presidente: Prof. Uriel da Costa Ribeiro

Universidade de São Paulo

Reitor: Prof.Dr. Luis Antonio da Gama e Silva

Instituto de Energia Atônica

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Conselho Técnico-Cientifico do IEA Prof.Dr. Josl Honra Gonçalves Prof.Dr. José Augusto Martins Prof«Dr. Rui Ribeiro Franco

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Divisões Didático-Cientificas Divisão de Física Huelear -

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Chefe: Lie. Alcídio Abrão Divisão de Engenharia Nuclear ~

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Chefe: Prof.Dr. Paulo Saraiva de Toledo Divisão , de Ensino e Formação

CÁLCULO DA MASSA D E OXIDO DE URÂNIO PARA O ARRANJO SUB-CRÍTICO - RESSUCO

H.R. Franzen, Mioco Foshina e Elenice Mazzilli

RESUMO

Neste trabalho I apresentado un formulário utilizado para a obtenção da massa de óxido de urânio de um arranjo sub-crítico modarado a água leve,

Para a escolha de cada expressão fundamental foi efetuado um teste numérico ba- seado nas características de arranjo de óxido de urânio (moderados a água leve) cujo.encaai- samento era de alumínio ou aço.

0 computador IBM 1620 - modelo II, foi utilizado para todos os estudos de deter- minação da massa de combustível para o arranjo sub-crítico - Ressuco.

RESUME

Nous présentons dans ce travail une méthode de calcul utilisée pour l'obtention de la masse d'oxyde d'uranium dans un arrangement sous critique modéré par de l'eau.

Pour le choix de chaque expression fondamentale, il a été effectué un test numé- rique basé sur les caractéristiques d'arrangement de l'oxyde d'uranium modéré par de l'eau,

«oapte tenu de la gaine (aluminium ou acier).

Un calculateur IBM 1620 - modèle II a été utilisé pour le calcul de la masse de combustible de l'arrangement sous critique Ressuco.

2

ABSTRACT

Formulas are presented for obtaining the mass of uranium oxide in the sub- critical assembly Ressuco moderated with light water. The choice of each fundamental expression was made according to a numerical test based on the characteristics of the lattice arrangements of uranium oxide whose cladding was of aluminum of steel. A IBM 360, Model II, computer was used in all the calculations for the determination of the mass of fuel for the sub-critical, Ressuco.

INTRODUÇÃO

O arranjo sub-crítico Rêssuco é constituído por ele mentos combustíveis de oxido de urânio moderados com água leve.

As características dos elementos combustíveis sao as seguintes:

combustível:

diâmetro da pastilha:

densidade do oxido:

material de encamisamento:

espessura do encamisamento:

densidade do alumínio:

oxido de uranio (UO_ -,) 4.02 cm

6.7 g / cm"*

alumínio 0.1915 cm 2.7 g/cm"*

A relação de volumes moderador - combustível escolhi- da foi 1.50 de modo a permitir a passagem de um contador de neu- trons BFg e fator de multiplicação efetivo entre 0.75 a 0.8.

A m a s s a de óxido de urânio disponível era de 2 500 kg e tornava-se então necessário aprimorar o cálculo de modo que o valor do fator de multiplicação efetivo fosse satisfatório, i s t o é

• 3 1 •

entre 0.75 a 0.80. Cada expressão fundamental foi verificada nume ricamente tomando-se as características de arranjos encontrados na literatura e o confronto entre os resultados calculados e e x p e r i - mentais mostrou a consistência das mesmas (Tabelas I e I I ) .

NOTAÇÃO

p densidade do oxido c

NQ número de Avogadro

25 25 (%) enriquecimento em U

( % )2 8 enriquecimento" em U28

8 ~ - 8 (%) concentração isotópica do 0

25 ~ •» • » 25 secção de choque microscópica de fissão do U para n e u - trons térmicos

25

cr , a , a seções de choque microscópicas de absorção do U , a a

u

,

A massa molecular do óxido c

V ^⁸ volume de ãgua

V volume de combustível c

r^ raio da célula equivalente

r raio externo do elemento combustível g

r raio interno do elemento combustível o

D coeficiente de difusão térmica do combustível c

c —

seção de choque macroscópica de transporte do combustível inverso do comprimento de difusão térmica do combustível -18 —c - ~

E^{f l} , E^a seções de choque macroscópicas de absorção térmica da agua e combustível

inverso do comprimento de difusão térmica da agua volume do encamisamento

Z • seção de choque macroscópica de absorção do encamisa-13 - 3

mento para neutrons térmicos 13

Z seção de choque macroscópica de espalhamento - encami

S samento

18 ~ ^ "

Z^g seção de choque macroscópica de espalhamento da agua leve

f fator de utilização térmica

a £^{e s} seção de choque microscópica de ressonância do combus_

tivel

18 - - ~ os seção de choque microscópica de ressonância da agua

U intervalo de letargia

p probabilidade de escape â ressonância

Z"}^ z}^ , seções de choques macroscópicas inelãsti- inel inel' inel 28

cas do U , agua leve e encamisamento E^C , I"^ , E ^ seções de choque macroscópicas de captura

cap cap cap *

do combustível, água leve e encamisamento e fator de fissão rápida

seção de choque macroscópica de fissão do

28 *• 28 v número médio de neutrons emitidos pelo U

^U2 B = ^n ^'^

c 18 ~

Z„,^D, Z seções de choque macroscópicas de transporte do com TR TR

bustível e da agua

18

T2B - 0 . 4 3

T area de moderação

.2

area de difusão térmica

—-o — Tit fluxos térmicos médios no moderador, combustível e

$18, < ( ) C , <(>13 '

encamisamento érea de migração

K ^ fator de multiplicação efetivo fator de multiplicação infinito

B curvatura geométrica

g

R raio do arranjo multiplicador H altura do arranjo multiplicador

^ 0 2

maséa de combustível

N numero de barras de combustível

FORMULARIO

^25 ⁼

No. pc

^c

N

c-

NÇ4££

8

(D

(2)

( 3 )

. 6

- 2 5

- 2 5 . N

- 2 8 . N

- 8

N N

(4)

.18

(5)

D

3 l TR

(6)

(7)

R

rl8

V I S V

k r o o I ( k r )

O O P

1 o o

(8)

rl8

D 18 (9)

1 + X I -

2 r

l

l

l

l

l

g

(10)

13

(11)

1

7

* 2 -

Ë

a '13 k r

o o I ( k r )

0

o o

1 0 0

(12)

t =

(13)

,13

,18

V ^{2 r (14)}

(15)

(16)

1

f ^w

1 + R

+ X

+ R

+ R

X^^ + B

+ X

(17)

o = 5 . 2 5 + 2 6 res

_S_

M (18)

_S_

M r . p

o c

. 8 .

res

.18 res

N p o c res

U

* ¿

r

s

r e s

U

(20)

(21)

k

= 0.031 p

o

(22)

exp 1 - 1

f

(23)

'28 V, ToT

(24)

ToT 28 18 - 13

Z

inel

i n e l

inel

^inel

(25)

ToT _ c ¿*

p

Zcap ~ cap cap cap

(26)

.28 N_ P„ 28 (%) P

28

•. c A

(27)

9 .

= 1 +

28

ToT ,

* i n e l

28 ^

h

ToT 28 18

v

X £f .

(28)

T , ^M

1 +

r

mod

V ( 1 +

J

TR 1 z

TR

1 + 18 VI

V

(29)

T

2

18

T

2 A + Au 18

2B

2 B "1,

1 + 'TR2 .18 'TR2

1 + V 2

(30)

eff K e

- B M 2 2

g (31)

M = 2 2

+ L (32)

TR

TR o TR 18

TR 13

$ <P V

y - Ü

-

V

o 18

13

(33)

E

V + E

V

a o a 18

Jfeli + 13

_,fel3 E = a

13 - c

V

o 18 - c 13

(34) 28 f. ,

c a p , 28

f

10

JT o T

3 Ea ^ET o T

^ 0 2 n R H p N o c

N R

(35)

(36)

(37)

(38)

********************

APJUNJOS ; PO - SS - H O

TABELA, I

f t 2 8 2 8 2 2

„ U / / 3, (^T, A „ ) <*?• c a l e . S « p . ^ i c , ^T ^ c a l o , c a l o ,

C0MB1JSTÍVE! ( g / c a ) 1 0

(cm) ^{Í W}

( 1 ) 1 . 1 2 8 3 . 0 0 9 . 4 0 8 liOO 0.8209 0 . 8 2 5 5 0 , 7 3 3 0.723 1.057 1 . 0 4 8 4 0 . 0 0 4 1 . 0 3 1 , 4 8 1 . 0 4

" " ⁿ 2 . 0 0 0.7853 0 . 7 8 9 5 0 . 8 4 3 0,851 1 . 0 3 4 1,030 33.30 34.26 1 , 6 3 1.31

« « » 5.00 0.6898 O.69O8 O.93O 0 . 9 3 7 1 . 0 2 4 I . O I 5 28.90 29,95 2.30 2 . 1 1

( 4 )

1 . 1 2 2 3 . 0 0 9.30 1 . 2 9 0 . 8 0 3 4 O.8132 -

- -

-

n n ⁿ 1 . 6 0 0.7904 0 . 3 0 2 0

- -

-

H n n 2,05 0 . 7 7 1 8 0 . 7 8 5 8

- -

^-

H tt n 2 . 8 0 0 . 7 4 2 0 0 . 7 5 9 5

- -

-

II n n 4,00 O.6966 0 , 7 1 9 8

- -

0,762 3.00 l ß , 20 I . 0 6 0 . 7 2 0 4 O.6917 I . O 5 7 6 I.0502

II ri n 1.39

- _-

H if n 1*87

- -

1 . 1 2 2 3.00 9 . 3 0 1«29 0 . 3 1 5 7 . O.8I32 _ • _ _ _

it it ^M I . 6 0 0 . 8 0 1 7 Q„3020

- - -

M 11 n 2 . 0 5 0 . 7 8 3 5 0.7858

' - - - -

ti ' n n 2 . 8 0 0.7523 0.7595

— - -

it n n 4.00 0.7100. ' 0 . 7 1 9 8

- - ^- -

ARRAKJOS ; 00 - AL - H O s 2

TABELA I I

DIÂMETRO ENRÍO, DENSIDADE RELAÇÎO

REF. . i . 28 28

DO 2 5 „ VOLUMES f f p p , e e

. U , , 3> exp. calo» exp, cale» exp, cale.

COMBUSTÍVEL fo/eO , . *

(c») W l V V

1.524 1.30 7 . 5 3 1.07 0 . 8 7 3 0.873 ^{0 . 8 0 5} 0 . 7 9 2 1.042 1.045

H » n 1.40 0 . 8 3 7 0.843 0 . 8 3 8 0 , 8 3 6 1 . 0 3 5 1 . 0 3 7 n n 1.76 0.805 0.811 0 . 8 6 9 0 . 8 6 7 I . O 3 O I . 0 3 I

0 . 9 8 5 5 1Í30 7 . 5 3 1 . 3 9 0,836 0.842 0,832 0.808 _{1 . 0 3 7} I.O36

n ^H » _{1 . 7 3} 0 . 8 0 7 0.814 0 . 8 5 3 0.842 . I . O 3 2 I . 0 3 I

M n _{1 0 . 5 3} 1.42 0 . 8 7 4 0.878 0 . 7 7 5 O . 7 7 4 1.046 14046

n il » 1 . 7 2 0.848 0.855 0.815 O . 8 I 5 1.042 1.039

il n ^H 2 . 4 0 ^{0 . 8 0 9} 0.816 0 , 8 5 0 0 . 8 5 9 I . O 3 4 1.031

13

PARÂMETROS DO ARRANJO SUB-CRÍTICO RESSUCO

Baseado nas características do arranjo sub-crítico através do computador IBM 1620, modelo II foram obtidos os segui tes resultados finais:

Kw = 0.8711

p - 0.8990

f = 0.7123

n - 1.3182

' E = 1.0319

L2 = 5.2747 c m2

T « 42.8582 c m²

B2 = 29.34 g

H = 99.79 cm

R = 54.01 cm

N = 266 barras

Keff = 0.755

M^U0² - 2 268 kg

. 14 .

O estudo da variação de em função da massa tam- bém é apresentado:

K M eff

.80 4 936 kg

.78 3 342 kg

.76 2 435 kg

.74 1 863 kg

.72 1 476 kg

.70 1 200 kg

Para uma variação de - 0.1 na densidade do oxido a massa variou de aproximadamente 100 kg.

PROGRAMAÇÃO

Para estes cálculos foi desenvolvida uma programação

em Fortran- II-D para o computador IBM-1620 - modelo II, cuja

listagem vem a seguir:

15

C CALCULO DOS PARÂMETROS M I C R O S C Ó P I C O S E M A C R O S C Ó P I C O S C DE A R R A N J O S S U B C R I T I C O S

C ESP - ESPESSURA DO E N C A M I S A M E N T O (CM)

C DENSU - D E N S I D A D E DO OXIDO DE URANIO (G/CM3) C CAEF - FATOR DE M U L T I P L I C A Ç Ã O EFETIVO

C NRV - INDICA Q U A N T A S R E L . DE VOLUMES (MOD./COMB.) C ENTRARÃO NO CALCULO

C RV - RELAÇÃO DE V O L U M E S (MOD./COMB.)

C NRCEL - INDICA Q U A N T O S VALORES PARA O RAIO DA C E - C LULA ENTRARÃO NO CALCULO

C RCEL - RAIO DA CÉLULA E Q U I V A L E N T E (CM) C A Z E R O ( A ) = A * R A I O U

ERRE1(B,C,D) = B / C * R V * D / 2 . * F B I 0 ( D ) / F B U ( D )

E R R E 2 ( Z , Z Z , Z Z Z ) = Z / Z Z * V 1 3 V F * Z Z Z / 2 . * F B I 0 ( Z Z Z ) / F B I 1 1CZZZ)

. C A 1 R 1 ( E ) » E * R C E L C A 1 R G ( W ) « W * R G

X 1 ( G , H , U ) = G * ( R C E L * * 2 - R G * * 2 ) / ( 2 . * R G ) * ( ( F B I l ( H > * l F B K O ( U ) + F B K l ( H ) * F B I O ( U ) ) / ( F B I l ( H ) * F B i a ( U ) - F B K l ( 2 H ) * F B I 1 ( U ) ) ) - 1 . -

B1(BE1,BE2,B'E3) = B E 1 / B E 2 * B E 3 * * 2 * ( R C E L * * 2 - R G * * 2 ) * 1 E S P / ( 2 . * R A I 0 U )

C A 1 3 Q ( Q 1 , Q 2 ) = Q 1 / Q 2 S F 5 = 5 8 2 . E - 2 U

SA5=683.E-2l*

S A 2 8 ? 2 . 7 1 E - 2 U SA8 = .O0O2E-2l*

AC=270.07 P5=.0071 P28-1.-P5 A N 0 = 6 . 0 2 3 E + 2 3 UN5=2.U3

GA5=,978 GF5=,9759 SA18 = .66E-2íi AN18 = .03337E+2«i S S 5 = 1 0 , E - 2 U S S 8 » U . 2 1 E - 2 U UM8=.OU17 SS28 = 8.29E-2«f U M F = . 0 0 2 8 D 1 8 - . 1 5 5 . SS18»103.E-2l»

A13=26.98

SA13 = .23E-2it

DENS13=2,7

D 1 3 = 3 , 6 6 6

16

U M 1 3 = . 0 2 U 9 SS13=l.t*E-2lt SSR18 = t*t».5E-2U D R 1 8 - 1 . 2 6 9 ' S$R13=.1.UE-2U C S I 1 8 = . 9 9 2 7 C S I 1 3 = . 0 7 3 9 D R 1 3 - 3 . 8 5 8 S I 2 8 * 2 . 3 2 E - 2 U S I 8 = . 1 7 1 E - 2 U S I H = 1 . 3 8 E - 2 U Sll3?.319E-2l»

S C F = , 0 U 2 E - 2 U SC8».02UE-2t»

S C 1 3 - . 0 0 7 E - 2 U SR28=.5«*9E-2l»

U N R 2 8 ? 2 . U 8 U M 1 8 - . 3 2 U TAU1M-18.8 T A U 2 A = 6 . 7 T A U 2 B = . U 3 D E N S U E = 9 . U 0 8 P28E=.97

D E L T A U = L 0 G ( 3 . 6 ) S T R F M 1 - . 2 9 8 S T R F M 2 = . U U 7 S T R 1 8 1 = . 2 0 2 S T R 1 8 2 = . 5 5 0 C S S M F 1 = . 1 U U C S S M F 2 = . 0 1 8 5 C S M 1 8 l = . 3 5 3 C S M 1 8 2 - 1 . 0 6 1

ISA=0 A C R = , 2

READ 1 0 , C O R 513 READ 1 0 , E S P

READ 1 0 , D E N S U , C A E F READ 2 1 0 , N R V , R V R V = R V - A C R

RVI=RV

READ 2 1 0 , N R C E L , R C E L 210 F O R M A T C I U , E 1 U . 8 )

R C E L - R C E L - A C R

T Y P E 5 1 , C A E F , D E N S U .

51 F O R M A T C 2 5 X , 5 H K E F F = F 5 . 3 / 2 5 X , 1 0 H D E N S ! D A D E = F 5 . 2 / / ) DO 500 l»l,NRCEL

RV=RVI

17

RCEL-RCEL+MiR DO 600 J=1,NRV RV=RV+ACR

TSRV=2.*ESP/Cl.+RV)

RAIOU=(-TSRV+(TSRV**2+U.*(RCEL**2-ESP**2)/(l.+

lRV))**.5)/2.

RG=RAIOU+ESP S F 5 O S F 5 * G F 5 / C 0 R SA5C=SA5*GA5/COR SA28C=SA28/COR, SA8C»SA8/COR*2, AN5-AN0*DENSU*P5/AC AN28-AN0*DENSU*P28/AC AN8=ANÖ*DENSU/AC

ETA-UN5*SF5C/(SA5C+AN28/AN5*SA28C+AN8/AN5*SA8C) SA18C=SA18/COR

SAM18C-AN18*SA18C

•SAMFC«DENSU*AN0/AC*(P5*SA5C*P28*SA28C)+0ENSU*AN0 1/AC*SA8C

SCHMS8-AN0*DENSU*SS8/AC SCH8MU=SCHMS8*(1.-UM8) SCHSF=P5*SS5+P28*SS28

SCHMSF=ANO*DENSU*SCHSF/AC . STMF*SAMFC+SCH8MU+SCHMSF*(1.-UMF) DF-1./(3.*STMF) .

CAZ=(SAMFC/DF)**.5, CA1»(SAM18C/D18)**.5 CAZËRF-CAZEROCCAZ)

ERRElF

ERREl(SAM18C/SAMFC/CAZERF) CA1R1F=CA1R1(CA1)

CA1RGF-CA1RGCCA1)

X1F=X1(CA1,CA1R1F,CA1RGF) SA13C=SA13/COR

AN13-AN0*DENS13/A13 SAM13C»AN13*SA13C

STM13-SAM13C*SS13*AN13*(1.-UM13) V13VF=(RG/RAIOU)**2-l.

ERRE2F=ERRE2(SAM13C

SAMFC,CAZERO(CAZ)) SSM18=AN18*SS18

SSM13»AN13*SS13

B1F-B1(SSM1"3,SSM18,CA1) CA13QF=CA13QCSAM13C,D13) X2=.5*CA13QF*ESP**2

UMSF=1.+ERRE1F+X1F+ERRE2F+ERRE2F*X1F+B1F+X2 F-l./UMSF . ..

SSRF«5.25+2 6.6*(2i/(RAIOÜ*DENSU))**.5 .SAMRF-AN28*SSRF/3.*1.E-2U.

S A M R 1 8 = A N 1 8 * C S U 8 * S S R 1 8 / 3 .

18

C A R M O * ( S A M R 1 8 / D R 1 8 ) * * . 5 C A R F U = . 0 3 1 * D E N S U

S A M R 1 3 - A N 1 3 * S S R 1 3 * C S 1 1 3 / 3 . C A R 1 3 = ( S A M R 1 3 / D R 1 3 ) * * . 5 S S M R 1 3 = S S R 1 3 * A N 1 3

S S M R 1 8 = S S R 1 8 * A N 1 8 * C S 1 1 8 / 3 .

E R R E I P = E R R E 1 ( S A M R 1 8

S A M R F

C A Z E R 0 ( C A R F U ) ) X I P = X 1 ( C A R M O , C A 1 R 1 ( C A R M O ) , C A 1 R G ( C A R M O ) ) E R R E 2 P = E R R E 2 ( S A M R 1 3 , S A M R F , C A Z E R O C C A R F U ) ) B 1 P = B 1 ( S S M R 1 3 , S S M R 1 8 , C A R M O )

C A 1 3 Q P = C A 1 3 Q ( S A M R 1 3 , D R 1 3 ) X 2 P = . 5 * C A 1 3 Q P * E S P * * 2

U M S F P - 1 . + E R R E I P + X 1 P + E R R E 2 P + E R R E 2 P * X 1 P + B 1 P + X 2 P P = E X P ( - 1 . / ( U M S F P - 1 . ) )

P F = l . / ( l . t R V + V 1 3 V F ) P 1 8 = R V / ( 1 . + R V + V 1 3 V F )

P 1 3 = V 1 3 V F / ( 1 . + R V + V 1 3 V F ) .

S I M 2 8 = A N 2 8 * P F * S I 2 8 + A N 8 * 2 , * S I 8 * P F S I M 1 8 » A N 1 8 * P 1 8 * ( 2 . * S I H + S I 8 ) S I M 1 3 » A N 1 3 * P 1 3 * S I 1 3

S I T = S 1 M 2 8 + S I M 1 8 + S I M 1 3 . S C M F = A N 2 8 * P F * S C F + A N 8 * 2 . * S C 8 S C M 1 8 = A N 1 8 * P 1 8 * S C 8

S C M 1 3 - A N 1 3 * P 1 3 * S C 1 3 S C T = S C M F + S C M 1 8 + S C M 1 3 S R M 2 8 ? A N 2 8 * P F * S R 2 8

E P S = 1 . + ( U N R 2 8 - ( 1 . + S C M F / S R M 2 8 ) ) * . 5 6 1 * S R M 2 8 / C S I T + 1 S R M 2 8 + S C T - U N R 2 8 * . 5 61*SRM2 8)

10 FORMAT(5Ellí,8) C A I N F = E P S * E T A * P * F

S T M 1 8 » S A M 1 8 0 A N 1 8 * S S 1 8 * C 1 . - Ú M 1 8 ) STR-STM18*RAI-OU

T B F = T A B F ( S T M F * R A I OU) TBC-TABCC STR) . . .

D Q = T B C / S T M 1 8 + U . * ( l . - 2 . * T B F * S A M F C * R A I O U ) / ( 6 . * S T M 1 1 8 * T B F * S A M F C * R A I O U )

FIMF I F = S T M 1 8 * 3 , * S A M F C * R A I O U / ( 2 . * C A 1 ) * ( C A l * D Q + ( 1FB10(CA1RGF)*F.BK1(CA1R1F) + F B 1 1 ( C A 1 R 1 F ) * F B K 0 ( C A 1

2 R G F ^ / ( F B U ( C A 1 R 1 F > * F B K 1 ( C A 1 R G F ^ - F B \ 1 ( C A 1 R G F ^ * 3 F B K 1 ( C A 1 R 1 F ) ) - 2 . * C A 1 R G F / ( C A 1 R 1 F * * 2 - C A 1 R G F * * 2 ) )

F 1 3 F I F = ( l . + F I M F I F ) / 2 .

S T M M = ( S T M F + S T M 1 8 * R V * F I M F I F + S T M 1 3 * V 1 3 V F * F 1 3 F I F ) / 1 ( 1 . + R V * F I M F I F + V 1 3 V F * F 1 3 F I F )

S T A M - ( S A M F C + S A M 1 8 C * R V * F I M F t F + S A 1 3 C * F 1 3 F I F * V 1 3 V F 1 ) / ( 1 . + R V * F I M F I F + V 1 3 V F * F 1 3 F I F )

E L E 2 - 1 . / ( 3 , * S T A M * ( S T A M + S T M M > )

F C = D E N S U * P 2 8 / ( D E N S U E * P 2 8 E )

RI-l./RV

19 .

A N U M = ( 1 . + R I ) * * 2

D E N 0 * ( l . + R I * F C * S T R F M l / S T R 1 8 1 ) * e i . + R t * F C * C S S M F l / 1CSM181)

T A U 1 = A N U M / D E N 0 * T A U 1 M

T A U 2 = ( T A U 2 A + D E L T A U * T A U 2 B ) * A N U M / C ( 1 . + F C * S T R F M 2 / l S T R 1 8 2 * R t ) * ( l . + C S S M F 2 / C S M 1 8 2 * F C * R f ) )

T A U = T A U 1 + T A U 2 A M 2 = T A U + E L E 2

B 2 G = - L 0 G ( C A E F / C A I NF)/AM2 H = 5 . U M / B 2 G * * . 5

R = 2 . 9 U 5 / B 2 G * * . 5 A N C E L = R * * 2 / R C E L * * 2

A M A S S A = A N C E L * 3 . 1 U 1 6 * R A I O U * * 2 * D E N S U * H / 1 . E + 0 6 IF(ISA)31,30,31

30 TYPE 50

50 F0RMAT(3X2HRVl*X2HR0t*XlHKltXl*HELE22X3HTAU5X2HB2 2X 1 6 H N , B A R . 3 X 1 H M 7 X 1 H R 5 X 1 H H U X 6 H R . C E L . )

ISA=ISA+1

31 TYPE 5 2 , R V , R A f O U , C A I N F , E L E 2 , T A U , B 2 G , A N C E L , A M A S S IA R H RCEL

52 F6R M A T ( F 6 . 2^/F B Í ' 3^/F 6 Í - U^/2 F 6 Í 2^/F 7 Í 5^/I 5^/F 7 Í^,2^/2 F 7 ^ 2

1,F6.2) 600 C O N T I N U E 500 C O N T I N U E GO TO 513 END

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20

REFERENCIAS

1 - K. KOWALSKA, K . I . MATSUOKA AND N . L . SNIDOW, Critical Calculations of the Spectral Shift Reactor with the Savannah fuel charge, K R - 2 1 , May 1 9 6 2 .

2 - H . HONECK, The Calculation of the Thermal Utilization and Disadvantage Factor in Uranium/Water Lattices, N.S.E., V o l . 1 8 , 6 7 , 1 9 6 4 .

3 - DEUTSCH, R.W. , Method for Analyzing. Low-Enrichement Light-Water Cores, GNEC-133, 1960.

" 4 - H.C. HONECK, The Calculation of the Thermal Utilization and Disadvantage Factor in Uranium Water Lattices, Light Water L a t t i c e s , n ° 1 2 , 2 6 1 , 1962.

5 - H. KOUTS et a l . , Physics of Slightly Enriched, Normal W a t e r Lattices, Peaceful Use of Atomic Energy, V o l . 1 2 ,

4 5 1 , 1 9 5 8 .

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