Anales del XXX Congreso Latinoamericano de Hidráulica 2022 : volúmen 3 : hidráulica de ríos

ANALES

- VOLÚMEN 3 -

HIDRÁULICA DE RÍOS

Organizadores

Dr. Cristiano Poleto - UFRGS (Presidente) Dr. José Gilberto Dalfré Filho - UNICAMP Dr. André Luís Sotero Salustiano Martim - UNICAMP

ANALES DEL

XXX CONGRESO LATINOAMERICANO DE HIDRÁULICA 2022

- VOLÚMEN 3 - HIDRÁULICA DE RÍOS

Madrid – España 2023

Copyright © 2023, by IAHR Publishing.

Derechos Reservados en 2023 por IAHR Publishing.

Montaje: Cristiano Poleto

Organización General de la Obra: Cristiano Poleto; José Gilberto Dalfré Filho;

André Luís Sotero Salustiano Martim

Maquetación: Juliane Fagotti; Cícero Manz Fagotti Relectura General: Elissandro Voigt Beier

Portada: Juliane Fagotti

Cristiano Poleto; José Gilberto Dalfré Filho; André Luís Sotero Salustiano Martim (Organizadores)

ANALES del XXX Congreso Latinoamericano de Hidráulica – VOLÚMEN 3 – HIDRÁULICA DE RÍOS / Organizadores: Cristiano Poleto; José Gilberto Dalfré Filho;

André Luís Sotero Salustiano Martim – MADRI, España: IAHR Publishing, 2023.

320p.: il.;

ISBN • 978-90-832612-4-9

ES AUTORIZADA la libre reproducción, total o parcial, por cualquier medio, sin autorización escrita del Editor o de los Organizadores.

R E A L I Z A C I Ó N

C O M I T É O R G A N I Z A D O R

O R G A N I Z A C I Ó N

P A T R O C I N A D O R E S

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MONITOREO DE VARIABLES GEOMÉTRICAS HIDRÁULICAS DE UN CAUCE COMO HERRAMIENTA DE

CONTROL DE LA EXTRACCIÓN DE MATERIAL ... 12 OPTIMIZACIÓN DE DISPOSITIVOS SUMERGIDOS PARA REDUCIR LA EROSIÓN LOCAL JUNTO A ESTRIBOS DE PUENTES ... 16 EL AVANCE DEL FRENTE DEL DELTA DEL RÍO PARANÁ Y EL CAMBIO CLIMÁTICO ... 18 REGATA PARA EVALUAR MÉTODOS Y TÉCNICAS HIDROACÚSTICAS DE MEDICIÓN DEL TRANSPORTE DE SEDIMENTOS DE FONDO ... 20 INFLUENCIA DE LA RELACIÓN DE ASPECTO EN LAS ESTRUCTURAS COHERENTES DEL FLUJO EN UN

CANAL CURVO ... 27 MODELAMIENTO DE FLUJO DE ESCOMBROS MEDIANTE EL KANAKO 2D EN LA QUEBRADA SAN

ANTONIO DE PEDREGAL DEL DISTRITO DE CHOSICA EN LIMA-PERÚ ... 38 USO DE PLACAS DE VIDEO PARA LA PREDECIR LA EROSIÓN LOCAL ... 50 MORFOMETRÍA DE LA RED DE CANALES DEL DELTA DEL RÍO PARANÁ ... 52 EXPERIMENTAL ASSESSMENT OF FLOW RESISTANCE IN CHANNELS WITH STEEP SLOPES AND LARGE- SCALE ROUGHNESS ... 61 EL CONTEXTO GEOLÓGICO DE LOS CAMBIOS MORFOLÓGICOS AGUAS ARRIBA Y AGUAS ABAJO DE

PRESAS EN COLOMBIA ... 73 CRITERIO PARA LA MODELACIÓN DE RÍOS CON ALTAS CARGAS DE SEDIMENTOS SUSPENDIDOS EN

CONDICIONES DE CRECIDA ... 75 VALIDACIÓN EXPERIMENTAL A NIVEL REGIONAL Y GLOBAL DE UN CRITERIO RACIONAL PARA EL

DISEÑO DE CANALES ALUVIALES EN RÉGIMEN ... 77 ELABORACIÓN DE CURVAS HQMEDIANTE INFERENCIA BAYESIANA EN ESTACIONES DE MONITOREO DE LA CUENCA MATANZA-RIACHUELO ... 79 DINÁMICA DEL APORTE DE SEDIMENTOS DEL RÍO SAN ANTONIO AL EMBALSE SAN ROQUE,CÓRDOBA, ARGENTINA ... 91 ANÁLISIS DE LA EVOLUCIÓN DE LA GRANULOMETRÍA DE RÍOS DE MONTAÑA CON DATOS DE CIENCIA

CIUDADANA ... 93 PERFILES DE VELOCIDAD EN CAUCES DE ALTA PENDIENTE Y SUMERGENCIA RELATIVA PEQUEÑA ... 95 EFECTO DEL POTENCIAL EROSIVO SOBRE LA SUSCEPTIBILIDAD POR INUNDACIÓN EN CORRIENTES DE

CUENCAS ANDINAS ... 97 DESAFIOS EN LA MODELACION NUMERICA HIDRODINAMICA DE RIOS MORFOLOGICAMENTE ACTIVOS: CASO DE ESTUDIO DEL RIO PILCOMAYO,BOLIVIA ... 109 CARACTERIZACIÓN EXPERIMENTAL DEL RÍO LOS SOSA MEDIANTE VELOCIMETRÍA POR IMÁGENES DE

PARTÍCULAS A GRAN ESCALA (LSPIV) ... 121 ANÁLISIS DE FOURIER EN LA GEOMORFOLOGÍA FLUVIAL DEL RÍO HUALLAGA ... 132 RESTAURACIÓN DE LA QUEBRADA ALTAVISTA,MEDELLÍN (COLOMBIA) ... 142 MODELO CONCEPTUAL PARA LA DETERMINACION DEL COEFICIENTE DE RUGOSIDAD DE NIKURADSE

(KS) EN UN CAUCE FLUVIAL ... 153

ALGUNAS CARACTERÍSTICAS HIDRÁULICAS Y MORFOLÓGICAS DEL CAUCE DEL GRAN RÍO DE LA

MAGDALENA Y SUS CONSECUENCIAS EN EL ENCAUZAMIENTO ... 155 CÁLCULO DEL CAUDAL DE ORIGEN PLUVIAL QUE ESCURRE EN EL ÁREA DE VALOR AMBIENTAL

TARANGO,CDMX,MÉXICO ... 157 CONECTIVIDAD DE SEDIMENTOS EN LAS CUENCAS DE LOS RÍOS MAGDALENA Y CAUCA ... 166 COMPARACIÓN DE DOS MODELOS BIDIMENSIONALES EN LA EVALUACIÓN DE LA IDONEIDAD DEL

HÁBITAT FÍSICO (IHF) DEL DORADO SALMINUS BRASILIENSIS EN UN TRAMO DEL RÍO PARANÁ EN

ARGENTINA ... 168 ANÁLISIS HIDROLÓGICO,MODELACIÓN HIDRÁULICA Y EVALUACIÓN DE OBRAS DE CONTROL EN UN

CAUCE DE MONTAÑA DEL NOROESTE ARGENTINO ... 180 FLUXO DE SEDIMENTOS EM SUSPENSÃO NO ALTO RIO NEGRO,ESTAÇÃO FLUVIOMÉTRICA CUCUÍ. . 182 ASERIOUS GAME APPROACH FOR DAM FAILURE FLOOD RISK ASSESMENT USING A HYDRODYNAMIC

MODEL ... 184 ASSESSING THE ROLE OF CROSS-SECTION SHAPE FOR FLOOD ROUTING UNDER COMPOUND FLOOD

EVENTS USING A HYDRODYNAMIC MODEL ... 191 ESTRATÉGIAS DE REVITALIZAÇÃO PARA O BAIXO RIO CAUAMÉ NA CIDADE DE BOA VISTA -

RORAIMA ... 193 IRREGULAR CROSS-SECTION HYDRAULIC PROPERTIES CALCULATOR BASED ON FINITE ELEMENT

DISCRETIZATION ... 199 AVALIAÇÃO DA PERFORMANCE DO MODELO HIDROLÓGICO MGB EM ÉPOCAS DE ESTIAGEM –

ESTUDO DE CASO PARA A BACIA HIDROGRÁFICA DO RIO DOCE ... 201 AJUSTE DO COEFICIENTE K2 DA EQUAÇÃO DE STREETER-PHELPS, A PARTIR DE MODELO

HIDRÁULICO-HIDROLÓGICO ... 213 ANÁLISIS DE EFECTIVIDAD DE UNA ESTRATEGIA DE GESTIÓN DE SEDIMENTACIÓN EN UN EMBALSE

TROPICAL,CASO PORCE II-COLOMBIA. ... 220 PROPUESTA DE UN ENFOQUE PARA EL DISEÑO DE RUGOSIDAD DE FONDO ARTIFICIAL EMPLEANDO

BARRAS TRANSVERSALES DISCONTINUAS EN CANALES CON RÉGIMEN ... 222 INFLUENCIA DE LA ALTURA DE MUROS GUÍA EN LA CONFIGURACIÓN DEL FLUJO EN TORNO A

ESTRIBOS DE PUENTES ... 230 RENATURALIZAÇÃO DA BACIA DO RIO JACARÉ –TRANSFORMANDO O BAIRRO JACARÉ EM UM BAIRRO

AMBIENTALMENTE SUSTENTÁVEL ... 232 AVALIAÇÃO PRELIMINAR DO TRANSPORTE DE SEDIMENTOS NA RUPTURA DA BARRAGEM DE FUNDÃO, MINAS GERAIS,BRASIL ... 244 GENERAL OR LOCAL SCOUR EXCEEDANCE?ANALYSIS OF THE CANCURA BRIDGE COLLAPSE IN

CHILE ... 254 PROPOSTA DE REABILITAÇÃO FLUVIAL PARA CÓRREGO URBANO EM ASSENTAMENTO INFORMAL DE

BELO HORIZONTE (MG,BRASIL) ... 256 USOS DO SOLO E SUSCEPTIBILIDADE DO SOLO À EROSÃO NA BACIA HIDROGRÁFICA DO CÓRREGO

PARDO, EM RONCADOR-PR ... 267 APLICAÇÃO DO HEC-RAS EM SIMULAÇÕES DE TRANSPORTE DE SEDIMENTOS EM EVENTOS DE

RUPTURA DE BARRAGENS ... 269

SOCAVACIÓN EN PILAS DE PUENTES DE LECHO ARENOSO.ANÁLISIS DE UN CASO REAL ... 281 CONTRIBUIÇÃO DA PROTEÇÃO DA CIDADE DE BISKRA (ARGÉLIA)CONTRA INUNDAÇÕES PELA

GABIONNAGE DE OUED SIDI ZERZOUR ... 290 ESTIMATIVA DE VAZÃO EM CANAL:COMPARAÇÃO ENTRE O MÉTODO DO FLUTUADOR E A EQUAÇÃO DE MANNING ... 291 SIMULACIÓN HIDRÁULICA DE ESPIGONES PARA PROTECCIÓN DE MÁRGENES EN UN SEGMENTO DEL

RÍO DULCE.SANTIAGO DEL ESTERO (ARGENTINA) ... 298 ANÁLISE DA RUPTURA HIPOTÉTICA DE BARRAGENS DE ÁGUA COM PEQUENOS RESERVATÓRIOS .... 300 LATERAL SORTING INASUSPENDED SEDIMENT DOMINATED MEANDERING RIVER ... 303 ESTUDO DE CASO DA PEGADA HÍDRICA DA ESCOLA ESTADUAL ENSINO PUBLICO DOM WALFRIDO

TEIXEIRA VIEIRA NO MUNICIPIO DE SOBRAL -CE ... 305 MODELAGEM HIDRODINÂMICA 2D PARA AVALIAÇÃO ESPACIAL DE TRANSPORTE DE SEDIMENTOS EM

RIO DE LEITO DE CASCALHO ... 307 IMPORTÂNCIA DA QUALIDADE DAS MEDIÇÕES DE VAZÃO DOPPLER PARA UMA ANÁLISE DE

CURVA-CHAVE ... 309

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Universidad Nacional de Colombia sede Manizales, Colombia

jubenitezr@unal.edu.co, dlinaresr@unal.edu.co, macostap@unal.edu.co, pchang@unal.edu.co

Introducción

El presente estudio tiene como alcance analizar y desarrollar herramientas de monitoreo de un cauce natural en el contexto de la extracción de material considerando sus variables geométricas.

El trabajo investigativo se realizó a partir de los conceptos de un cauce en equilibrio y de un caudal dominante que determinan sus características geométricas. Se propone la utilización de un método de análisis de series al límite para establecer umbrales aceptables, controlar y mitigar los impactos ambientales de la extracción de material en una cuenca considerando los procesos de transporte dinámico que suceden en el medio.

Contexto

En Colombia la actividad de explotación de materiales en los ríos se rige por la normativa minera y ambiental, la cual cumple con la ley 685 de 2001 y la ley 99 de 1993. Además, los estudios de minería se establecen según el artículo 84 del código de minas que, en conjunto con el decreto 2820 de 2010 dictan el otorgamiento de las licencias ambientales. Esta normatividad se establece para promover la extracción de los recursos mineros dentro de un desarrollo sostenible (Ministerio de Minas y Energía, 2013).

A pesar de la normativa anterior, las autoridades ambientales carecen de herramientas que permiten realizar un monitoreo eficiente del comportamiento de un cauce y justificar, controlar o limitar la explotación en el tiempo por parte de la industria.

Estas situaciones han causado daños ambientales importantes, como se reportó, en el cauce del rio Chicamocha en Santander, Colombia en 2020 (ver figura 1).

Específicamente, esta problemática de explotación de materiales fue investigada por el Grupo de Trabajo Académico (GTA) en Ingeniería Hidráulica y Ambiental de la Universidad Nacional de Colombia sede Manizales y el Instituto de Estudios Ambientales (IDEA) en la cuenca del río Risaralda. En 2008 el IDEA reporto en su informe: “La extracción del sedimento de los ríos en la jurisdicción de los departamentos de Caldas, y de Risaralda y de sus Corporaciones Autónomas Regionales se ha convertido en una situación compleja por los conflictos que se han suscitado por los usos del suelo, los procesos de erosión en las orillas, la migración y la socavación del cauce, y zonas de inundación, etc.”

(IDEA, 2008). Claramente, este tipo de actividades económicas afectan el medioambiente y la dinámica fluvial, y por lo tanto requieren para su manejo, políticas y normativas que permiten establecer límites de explotación y gestionar las interacciones de las diferentes entidades responsables.

En 2021 se realizó la caracterización de la hidráulica fluvial del río Risaralda dentro el marco del proyecto: “Estudio de Sedimentos en el Río Risaralda con fines de aprovechamiento sostenible” en colaboración con CORPOCALDAS, CARDER y el GTA. El proyecto proporciono diferentes insumos a los estudios hidrológicos y ambientales, quienes debían permitir la caracterización y cuantificación del transporte sedimentológico del cauce en su tramo final.

Figura 1.- Extracción de material en el Rio Chicamocha, Santander.

Fuente: Revista Semana.

Ríos aluviales en equilibrio

Un proceso de socavación o de agradación importante en un cauce puede ser la consecuencia de algunas actividades antrópicas en la cuenca, como por ejemplo la extracción de material, o el producto de un proceso natural preexistente o en desarrollo (USCE, 1994).

El análisis de cualquier inestabilidad requiere en este caso, un monitoreo de la dinámica de transporte fluvial incluyendo una evaluación de los impactos ambientales de los sedimentos y un análisis sedimentológico del transporte en el tiempo; un proceso siempre complejo y con un alto nivel de incertidumbre. En el contexto de un cauce aluvial, la noción de cauce en equilibrio (in régimen) se relaciona a la estabilidad o permanencia espacial de las características geométricas de un río en el tiempo.

Por definición, un cauce en equilibrio hace referencia a un sistema en el que las características de la pendiente y de la sección se ajustan en el tiempo para transportar la carga de solidos que se le suministra aguas arriba. Del anterior se entiende que cualquier cambio en la cuenca provocará un desplazamiento del equilibrio de las características del cauce en su sección transversal o longitudinal.

Variables Geométricas

Las variables geométricas como la sección transversal (ancho y profundidad) y la pendiente longitudinal son las principales variables geométricas dependientes de un cauce natural y sus magnitudes están determinadas por el transporte sólido, la composición del lecho y el caudal. Aunque la variabilidad del flujo afecta este equilibrio de manera continua, se considera en este caso un caudal dominante, a veces asociado al caudal a banca llena, elemento formador que define el trazado del cauce. Julien (2002) señala que el caudal dominante no se cuantifica con precisión, pero que se puede relacionar con un caudal con un periodo de retorno de 1,5 años en canales naturales.

Los primeros trabajos de Kennedy (1895) y Lindsey (1919) sentaron las bases para la investigación de Lacey, quien en dos (2) artículos (1930, 1939) presentó un análisis detallado de los canales estables estudiados en la India. Lacey utilizó mediciones de las características de un canal para proponer una serie de

HIDRÁULICA DE RÍOS | 13 ecuaciones empíricas que relacionan el perímetro mojado con el

caudal. Una adición importante a esta literatura ha sido proporcionada por Lane (1937), Das (1950), Blench 1951ª, y otros. De acuerdo con Leopold y Maddock (1953):

"Si se asume un caudal constante a un ancho constante del canal, un aumento en la velocidad se acompaña de un aumento en el sedimento suspendido. Esto requiere una disminución de la profundidad del cauce. Por el contrario, si la velocidad es constante, un aumento en el ancho se acompaña de una disminución de la carga suspendida. Esto también se asocia con un aumento en la profundidad".

La idea que fundamenta este concepto de estabilidad del cauce fue señalado por Lane (1955), según la ecuación siguiente:

QS~𝑄_𝑆 𝐷₅₀ [1]

Donde, Q el caudal, S la pendiente longitudinal, QS el transporte sólido, y D50 el diámetro medio del sedimento que constituye el cauce.

Esta relación, esencialmente empírica fue investigada y validada por varios autores a pesar de no tener una base teórica como tal (USCE, 1994). Por otra parte, los estudios desarrollados en Estados Unidos, India y Pakistán han fomentado la investigación sobre la construcción y el monitoreo de canales en equilibrio.

Este tipo de análisis procede generalmente de examinar en un gráfico, de manera independiente, el ancho (W), la profundidad (H) y la velocidad (V) (función entre otro de la pendiente longitudinal) como una función dependiente de una serie de caudal histórico (USCE, 1994).

La forma de una sección transversal en cualquier punto de un río puede describirse por el aumento observado de ancho, profundidad y velocidad con el aumento del caudal. Teniendo en cuenta el sistema fluvial, desde la cabecera hasta aguas abajo, si la descarga en todos los puntos es comparable en porcentaje de tiempo y si este caudal es igualado o excedido, se observa que el ancho, la profundidad y la velocidad aumentan río abajo con el aumento de la descarga. Las relaciones de estación de medición aguas abajo se pueden expresar mediante gráficos simples que tienen un patrón geométrico. La figura 2a–2b, presenta por ejemplo este proceso investigativo de acuerdo a Leopold (1953).

Figura 2a.- Análisis de variables geométricas en relación con caudal anual medio (desde Leopold, 1953).

Figura 2b.- Análisis de variables geométricas en relación con caudal anual medio (desde Leopold, 1953).

De lo anterior, Leopold (1953), determinó que estas relaciones geométricas corresponden a simples funciones potenciales, de tipo:

𝑊 = a𝑄^𝑏 [2]

D = c𝑄^𝑓 [3]

V = k𝑄^𝑚 [4]

Siendo, Q el caudal, W, D, y V representan el ancho, la profundidad y la velocidad respectivamente y b, f, m, a, c y k son constantes empíricas que describen un comportamiento lineal.

Analizando múltiples ríos aluviales, Kennedy (1895), Lacey (1929-1930), Blench (1969), Smith (1995) entre otros, determinaron de manera similar, las características geométricas de los cauces en equilibrio de acuerdo con el caudal dominante y la granulometría del material que constituye el cauce.

Se observa que las características del cauce de los ríos naturales constituyen un sistema interdependiente que puede describirse mediante una serie de gráficos de forma geométrica simple, que pueden entenderse como geometrías hidráulicas. La frecuencia del caudal es importante en la comprensión de dicha geometría hidráulica. La comparación de varias secciones transversales a lo largo de la longitud de un río es válida bajo la condición de una frecuencia constante de descarga en todas las secciones transversales. La debilidad del método radica en el hecho de que se supone que las variables de diseño hidráulico dependientes están relacionadas solo con una sola variable de diseño independiente y no con ninguna otra variable de diseño.

Trabajo de Campo

La caracterización de la hidráulica fluvial y del transporte sedimentológico sobre el río Risaralda en su tramo final y Mapa se realizó en cinco (5) sitios de aforo (3 en el río Risaralda y 2 en el río Mapa) (ver tabla 1). Estos sitios fueron analizados durante las dos (2) campañas de monitoreo integral de variables ambientales (campaña #1 del 26 al 28 de julio y campaña #2 del 20 al 22 de septiembre de 2021). El aforo se realizó utilizando (ver fig. 3 y 4) un Perfilador de corrientes acústico Doppler ADCP S5 RiverSurveyor de SonTek, desde las márgenes, suspendido de pasarelas o viaductos según el sitio.

La ubicación de los sitios de aforo fue determinada con el fin de caracterizar, lo mejor posible, las condiciones de las dos (2) subcuencas (ríos Risaralda y Mapa) objeto del estudio, considerando las limitaciones por cuestiones de tiempo y recursos disponibles.

HIDRÁULICA DE RÍOS | 14 Tabla 1. Características sitios de aforo - Río Mapa y Río Risaralda

Figura 3. Estación La Bretaña – Sección de aforo con ADCP 20/09/2021

Figura 4. Estación Variante La Virginia – Sección de aforo con ADCP 22/09/2021

La tabla 2, presenta de manera típica la información del sitio Bretaña.

Tabla 2. Características de los aforos ADCP S5 realizados - Río Mapa

Del aforo realizado, el ADCP proporcionó los perfiles y caudales medios a través los diferentes transectos realizados como muestra la figura 5.

Figura 5. Perfiles ADCP Estación Bretaña 22/09/2021

Las tablas 3 y 4 presentan los resultados en cada sitio de los ríos Mapa y Risaralda respectivamente durante las dos campañas.

Tabla 3. Río Mapa caudales registrados

Tabla 4. Río Risaralda caudales registrados

Los datos recolectados permiten calcular las diferentes variables hidráulicas de interés: área, velocidad promedio, espejo de agua, perímetro mojado, número de Froude, radio hidráulico, ancho promedio, profundidad promedio. La tabla 5 presenta la caracterización del flujo observado en cada sitio durante las diferentes campañas con las interpretaciones respectivas.

Tabla 5. Caracterización del flujo observado en Estación de aforo

La tabla presenta igualmente un ejemplo del análisis de las características geométricas de las diferentes secciones aforadas comparándolas con las relaciones establecidas por Lacey (1929).

Se consideran aquí indicadores propios de un cauce “inestable” o incompatible con un cauce estable, cuando cualquiera de las variables hidráulicas analizadas durante ambas campañas, a partir de las mediciones del ADCP S5, se encuentran en más del 20% con respeto a los valores sugeridas (Lacey, 1929), lo que nos parece un criterio aceptable.

En el caso de La Bretaña, Las Cañas y el Camping La Palmera se observa, que a pesar de que las variables de velocidad media, área, y radio hidráulico no presentan valores desproporcionados con respecto a los criterios establecidos previamente, el parámetro de perímetro mojado si muestra valores excesivos.

HIDRÁULICA DE RÍOS | 15 Análisis de indicador de estabilidad

Reconociendo que las variables geométricas principales de un cauce obedecen a un proceso natural, que tendrán por un caudal dominante dado, en ausencia de cambios importantes en la cuenca, al definir o mantener un valor finito al límite y/o progresivamente (en condición de equilibrio); se formuló la posibilidad de realizar el monitoreo de los impactos ambientales (aquí en el caso de extracción de material importante del cauce), a partir de la evolución de estas variables en el tiempo. Buscando una constante en la evolución de estos parámetros, las variables ancho, profundidad y pendiente longitudinal permiten establecer una sucesión infinita de términos no cero, reales y positivos en el tiempo. Al generalizarse, esta sucesión de términos se interpretará como una serie al infinito en particular si es aplicada a los infinitos términos. A partir de lo anterior, se considera la aplicación de pruebas de convergencia basándose en las operaciones de series al límite. Por ejemplo, tomando una prueba de criterio de d’Alembert o por cociente, en donde a partir de los indicadores anteriormente mencionados se plantean las condiciones de las ecuaciones 5 y 6:

Indicador a partir del ancho del cauce (W):

𝐿 = lim

𝑡→∞|^𝑊𝑡+1

𝑊𝑡| [5]

Indicador a partir de la profundidad del cauce (H):

𝐿 = lim

𝑡→∞|^𝐻𝑡+1

𝐻_𝑡| [6]

Donde:

• Si L<1, la serie se encuentra convergente hacia un límite real, es decir, no se ve afectado el equilibrio del cauce, y la serie se está progresivamente estabilizando.

• Si L=1, la serie se encuentra divergente o condicionalmente convergente; la serie presenta inestabilidades y no se puede asegurar que las intervenciones que se venían desarrollando no tienen impacto sobre la evolución progresiva del cauce a su condición de equilibrio, o que el transporte sólido, o que las condiciones dentro de la cuenca han cambiado.

• Si L>1, la serie se encuentra divergente, la evolución en el tiempo de las variables geométricas del cauce es incompatible con un cauce en equilibrio.

Claramente otros criterios de convergencia podrían ser utilizados y de estos, diferentes niveles de valoración podrían ser inferidos.

En la práctica, como herramienta de monitoreo, se sugeriría evaluar la progresión de la secuencia gráficamente en el tiempo y de la función polinómica o afines asociados para determinar su tendencia general en términos de convergencia absoluta o no. El criterio de estabilidad puede igualmente partir de datos históricos disponibles sobre algunos sitios de monitoreo específico en una cuenca, y así determinar su evolución en un momento preciso.

La herramienta propuesta basada en el análisis de las series al límite de las características geométricas de un cauce para el control de la extracción de material se encuentra en desarrollo y requiere una evaluación a largo plazo para su validación. No obstante, se inició el análisis de series históricas en la cuenca del rio Risaralda, Caldas. Los resultados obtenidos muestran en general que la herramienta permite mínimamente determinar de manera cualitativa el grado de intervención ocurriendo en la cuenca durante periodos extendidos. De manera provisional, la Corporación Autónoma Regional de Caldas (Corpocaldas) implementará el método propuesto en combinación con otras herramientas de monitoreo más comunes, en varios sitos de la cuenca del Río Risaralda con el propósito de asegurar un mejor control de la extracción de los materiales del río y mitigar cualquier impacto ambiental proyectado.

Conclusión

En Colombia la extracción de materiales en los ríos se rige por la normativa minera y ambiental. La dificultad de asegurar el monitoreo de este tipo de explotación con el fin de mitigar los impactos ambientales requiere desarrollar estrategias de control y de alerta. En el caso de un cauce aluvial, el transporte sólido se encuentra en equilibrio con el caudal dominante y las variables geométricas que caracterizan lo mismo: ancho, profundidad y pendiente. Cuando uno de los parámetros se encuentra alterado, los demás también son modificados. El análisis de convergencia de las variables geométricas en forma de series al límite presenta una herramienta de monitoreo a largo plazo interesante con el fin de valorar y controlar la extracción de material. Aunque esta herramienta se encuentra en desarrollo y requiere una validación a largo plazo, los resultados preliminares del análisis de datos históricos disponibles indican que el método puede ser útil para establecer cualitativamente el nivel de intervención ocurriendo en la cuenca. Corpocaldas implementará el método de manera transitoria en la cuenca del río Risaralda en 2022-2023.

Agradecimientos

Se agradece a CORPOCALDAS, CARDER, GTA por su colaboración y aporte en el desarrollo de la investigación.

Referencias Bibliográficas

Blench, T., 1969, Mobile-Bed Fluviology, Univ. of Alberta Press, Edmonton, Canadá

Instituto de Estudios Ambientales, 2008. Estudio de Exploración de los Sedimentos en el Río Risaralda con Fines de Aprovechamiento Sostenible. Universidad Nacional de Colombia Sede Manizales.

Julien, P.Y., 2002, River Mechanics, Cambridge Univ. Press, New York Kennedy, R.G., 1985, The prevention of silting in irrigation Canals, Minute Proc. Inst. Civ. Eng. London 119, 281-290

Lane, E., 1955, Design of Stable Channels, Transactions ASCE Vol. 120.

Lacey, G., 1929-30, Stable Channels in alluvium, Minute Proc. Inst. Civ.

Eng. London, 229, 259-292

Leopold, L.B and Maddock, T (1953). The Hydraulic Geometry of Stream Channels and Some Physiographic Implications. United states government printing office, Washington, pp. 8

Ministerio de Minas y Energía, 2013. Explotación de Materiales para la Construcción, Universidad Pedagógica y Tecnológica de Colombia, Ministerio de Recursos Mineros y Energéticos

Semana. Alerta sobre posible daño ambiental en el río Chicamocha por extracción de arena [Internet]. Revista Semana. 2020.

Smith, CD., 1995, Hydraulic Structures, 7th Ed. University of Saskatchewan Printing Services.

US Army Corps of Engineers, 1994, Channel Stability Assessment for Flood Control Projects (1994USCE EM 1110-2-1418 31 Oct 94.

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Marcela L. Reynares, Graciela B. Sacchi y María Luisa Possi.

Laboratorio de Hidráulica. Facultad de Ingeniería y Ciencias Hídricas (FICH).

Universidad Nacional del Litoral (UNL). Argentina.

E-mail: reynares@fich.unl.edu.ar ; gscacchi@fich.unl.edu.ar y mlpossi@gmail.com

Introducción

Los vanos sumergidos son dispositivos utilizados para orientar el flujo y sedimentos en ríos, en particular para el control de márgenes en curvas. Son placas verticales ubicadas en el lecho, aguas arriba de la estructura a proteger, que inducen corrientes secundarias que alteran la magnitud y dirección de las tensiones del lecho, produciendo un cambio en la distribución de velocidades y transporte de sedimentos en la zona de influencia.

Possi et al. (2021) contrastaron el comportamiento de los vanos como medida de protección contra la erosión junto a estribos de puentes, con el de una variante a ellos conformada por geotubos rellenos de arena. Estos autores encontraron que el desempeño de los geotubos puede resultar más eficiente, en función de la distancia a la que se los coloque respecto de la ubicación del estribo.

El presente trabajo se considera una continuación al presentado por Possi et al. (2021), ya que tiene por objeto evaluar formas alternativas a los geotubos, con el fin de encontrar estructuras, que bajo la misma concepción (geotubos) que las analizadas, resulten igualmente eficientes en la protección contra la erosión junto al estribo, al tiempo que ahorren material para su construcción.

Diseño Experimental

Los experimentos fueron realizados en un canal de sección rectangular de 60 m de largo, 1,48 m de ancho y 1 m de profundidad, con paredes de vidrio, ubicado en el Laboratorio de Hidráulica de la Facultad de Ingeniería y Ciencias Hídricas de la Universidad Nacional del Litoral, Santa Fe, Argentina. El canal en su tramo medio posee un sector a fondo móvil de 20 m de extensión y 0,40 m de espesor constituido por arena uniforme de 0,1 cm de diámetro medio. El estribo representado es de pared vertical y posee un desarrollo en el sentido transversal a la corriente de 30 cm (L) y un espesor de 12 cm, y se encuentra adosado a la pared del canal sobre su margen izquierda.

En el presente estudio fueron utilizados como medidas de protección geotubos de distintas dimensiones, confeccionados con bolsas de geotextil rellenas con la misma arena que conforma el lecho del canal. Las dimensiones de los geotubos fueron de 6 y 12,5 cm de ancho y 30 cm de largo, tal como se observan en la Figura 1. Se prestó especial atención al momento del llenado de los geotubos con el propósito de que una vez relleno mantenga una flexibilidad tal que le permita acomodarse de manera estable al ser apilado y se deforme acorde a los cambios que se produzcan en el lecho.

La secuencia experimental contempló la realización de 16 experimentos, organizados en un ensayo de referencia y dos series de experimentos. Se evaluaron dos configuraciones de geotubos.

El ensayo de referencia (Eref) se realizó con el fin de disponer información de la configuración que adquiere el lecho junto a un estribo no protegido, para luego ser contrastada con la respuesta del lecho al considerar distintos dispositivos de protección.

Figura 1.- Dimensiones de los geotubos.

Los criterios para la definición de los distintos parámetros ensayados, como la distancia “P”, la separación “e”, ángulo de sesgo “ ” (Figura 2) y la sumergencia de los dispositivos, fueron reportados en Possi et al. (2021).

Figura 2.- Disposición de los dispositivos en la Serie 1 de experimentos.

La Serie 1 consistió en evaluar la respuesta del lecho en las inmediaciones del estribo al considerar geotubos anchos como dispositivos de protección. Para ello, se colocaron pares de 2 geotubos sobre el fondo del canal, apilados de manera tal de lograr una altura H = 8 cm. Las distancias “P” a las que se ubicaron estos dispositivos fueron: 30, 46, 60, 75, 90, 105, 120 y 150 cm.

La Serie 2 de experimentos se diseñó con el fin de evaluar la influencia que las dimensiones de los geotubos pudieran tener en el efecto de protección. Para ello, se construyó un dispositivo conformado por cuatro geotubos finos, dos formando una base y los otros dos apilados uno encima del otro, adquiriendo así la sección transversal del conjunto una forma de pirámide. Con esta configuración se redujo el volumen del dispositivo en aproximadamente un 35%. Las distancias “P” ensayadas en esta serie en particular fueron: 46, 60, 75, 90, 105, 120 y 150 cm. En la Figura 3 se muestran a modo de comparación fotografías de los dispositivos de protección utilizados en cada una de estas series de experimentos.

En todos los experimentos se mantuvieron constantes las condiciones hidráulicas, equivalentes a las utilizadas en Possi et al (2001), las que corresponden a un caudal de 83 litros/seg, una profundidad en el flujo de aproximación de 19 cm y siempre bajo condiciones de agua clara. Todos los ensayos tuvieron una duración de 24 horas.

HIDRÁULICA DE RÍOS | 17

Figura 3.- Disposición de las estructuras ensayadas: a) Dos geotubos anchos superpuestos y b) Cuatro geotubos superpuestos en forma de pirámide.

Resultados alcanzados

El análisis de los resultados se realizó evaluando la reducción tanto de la erosión como del volumen de sedimento removido junto al estribo, que es la estructura que se desea proteger.

Los resultados alcanzados en ambas series de experimentos son representados en la Figura 4, en la cual se graficaron los pares de valores correspondientes a la distancia “P” adimensionalizada con la longitud del estribo (L) y la reducción de la erosión observada, calculada como:

% 𝑅𝑒𝑑𝑢𝑐𝑐𝑖ó𝑛𝐸𝑟𝑜𝑠𝑖ó𝑛 = [1]

Donde “y^eRef” es la máxima profundidad de erosión observada en el ensayo de referencia e “ye” es la máxima profundidad de erosión en cada ensayo.

Figura 4.- Representación de la reducción de la erosión alcanzada en ambas series de experimentos.

Los resultados muestran que, el nivel de protección logrado por las estructuras analizadas aumenta en la medida que estas se alejan del estribo, hasta una distancia P de aproximadamente 3L, en donde se alcanza la mayor reducción de la erosión junto al estribo (40%), mostrando el mismo comportamiento tanto los geotubos anchos como los piramidales.

Es de esperar que la “protección” que generan estos dispositivos vaya mermando en la medida que se alejan del estribo, tal como se observa para el caso de geotubos de menores dimensiones, mientras que para el caso de geotubos anchos las distancias P ensayadas parecerían ser insuficientes para visualizar este efecto.

Un análisis similar al de erosiones fue realizado para el volumen de sedimento removido junto al estribo. La reducción del volumen de la hoya de erosión fue calculada como:

𝑅𝑒𝑑𝑢𝑐𝑐𝑖ó𝑛𝑉𝑜𝑙𝑢𝑚𝑒𝑛 = [2]

Donde “VolRef” es el volumen erosionado en el ensayo de referencia y “Vol” es el volumen removido en cada experimento.

En la Figura 5 se ha representado la reducción del volumen de la hoya de erosión junto al estribo respecto de la distancia relativa a

la que se encuentra cada dispositivo. En la misma se puede observar que se alcanzan valores máximos del orden del 70% y que permanecen con magnitudes elevadas (mayores al 50%) para distancias superiores a dos veces la longitud del estribo. Es importante resaltar que en esta figura sólo se consideró el volumen de la hoya de erosión del estribo. Esto fue posible de realizar cuando el dispositivo se ubicó a distancias mayores a 2 veces la longitud del estribo. En efecto, para estas situaciones las hoyas fueron fácilmente diferenciables, pudiendo separar la correspondiente al estribo de la de los dispositivos de protección.

En la Figura 6 se muestra un perfil longitudinal ubicado en coincidencia con el extremo del estribo y cuando los dispositivos de protección se encontraron ubicados 75 cm aguas arriba del estribo. En los perfiles se identifican claramente las hoyas separadas entre sí y la diferencia que hay respecto de la hoya sin protección, situación de referencia (Eref). Las hoyas son menos profundas y por lo tanto menos anchas y extensas, lo que explica la importante reducción de volumen.

Figura 5.- Representación de las reducciones del volumen removido alcanzado en las 3 Series de experimentos.

Figura 6.- Perfil longitudinal ubicado en el extremo del estribo para P=75 cm.

Conclusiones

Se analizaron mediante experimentos de laboratorio, variantes de estructuras tipo vanos sumergidos como medida de protección conformadas por geotubos rellenos de arena, que se ubicaron aguas arriba del estribo a distancias variables.

Los resultados muestran que la mayor protección del estribo se logra a partir de distancias que superan 2 veces la longitud del estribo, con valores que rondan el 40% de reducción en la erosión y del 70% respecto del volumen de sedimento removido. Si bien las estructuras de geotubos con forma de pirámide requieren un 35% menos de material de relleno para alcanzar la misma altura, con ambos dispositivos se logran resultados semejantes.

Referencias Bibliográficas

Possi, M.L., Reynares, M.L., Scacchi, G.B. y Schreider, M.I. (2021)

“Reducción de la erosión junto a estribos de puentes: análisis comparativo del uso de geotubos versus vanos sumergidos”. XXIX Congreso Latinoamericano de Hidráulica. México. Evento Virtual.

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

0 1 2 3 4 5

Distancia P/L Geotubos anchos Geotubos en pirámide

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

0 1 2 3 4 5

Distancia P/L

Geotubos anchos Geotubos en pirámide

-30 -25 -20 -15 -10 -5 0 5

-20 0 20 40 60 80 100 120

Progresivas longitudinales desde el estribo (cm) ERef Geotubos anchos Geotubos en pirámide

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1. Instituto Nacional del Agua, Argentina.

jcortese@fi.uba.ar

Introducción

El Delta del río Paraná ha estado avanzando sobre las aguas del Río de la Plata desde hace ya varios siglos (Figura 1), implicando grandes modificaciones en el sistema ambiental de la región, donde hay grandes centros urbanos y gran diversidad de flora y fauna.

Figura 1 - Comparación Delta 2007 contra 2016 a partir de imágenes satelitales.

A lo largo de las últimas décadas se han desarrollado diversos trabajos que estudian la dinámica de crecimiento de la región;

particularmente, se lo ha estudiado mediante modelación computacional en dos instancias (Sarubbi, 2007; Badano, Sabarots Gerbec, Re, & Menéndez, 2012).

En la actualidad, con una mayor capacidad de cálculo y nuevas fuentes de información (como ser mejores imágenes satelitales y modelos globales de información con mejor resolución) se presenta la oportunidad de profundizar en la modelación computacional, haciendo hincapié en la determinación y posterior análisis de los factores que tienen mayor incidencia sobre los procesos hidro-sedimentológicos. Una vez comprendidos los principales determinantes del comportamiento del Frente de Avance, podrá proyectar a futuro distintos escenarios considerando el cambio climático.

Objetivo

El presente trabajo se propone alcanzar una mejor comprensión de los factores que mayor incidencia tienen sobre el crecimiento del Delta del río Paraná mediante el desarrollo y posterior implementación de un modelo numérico hidro-sedimentológico.

Asimismo, se empleará el modelo logrado en combinación con las conclusiones obtenidas de análisis de sensibilidad con tal de obtener proyecciones a futuro del Delta del río Paraná considerando diversos escenarios de cambio climático.

Metodología

La metodología consistió en la simulación hidrosedimentológica de la región en estudio. Para ello se empleó el sistema Delft3D de Deltares. El esquema de simulación constó de dos modelos anidados (Figura 2); el mayor de ellos, denominado dominio A, abarca el estuario en su totalidad, desde el Frente hasta una curva

que une la ciudad de Mar del con Cabo Polonio. Por su parte, el segundo dominio, llamado B, ocupa prácticamente el Río de la Plata Interior. El dominio de menor extensión toma las condiciones de borde del de mayor alcance, que a su vez está forzado sobre su frontera sur con 14 componentes de marea astronómica obtenidas del modelo global de marea FES2014.

Ambos dominios comparten la discretización espacial generada a partir de una malla ortogonal curvilínea. El objetivo de emplear dos dominios diferentes fue tener un modelo de menor cantidad de celdas donde poder simular los fenómenos sedimentológicos con menor costo computacional; la reducción de celdas entre sendos modelos oscila en el 60%. Para aquellas simulaciones efectuadas considerando también la marea meteorológica, se empleó el modelo global Reanalysis II de ERA5.

Figura 2 - Dominios de cálculo definidos.

La batimetría se construyó mediante la interpolación de la información publicada por el Servicio de Hidrografía Naval en las cartas náuticas del año 2007. En la región más cercana al Frente, donde la densidad de muestreo brindada (cercana a 1 km) resulta insuficiente, se recurrió a la incorporación de curvas de nivel obtenidas de la combinación de imágenes satelitales LANDSAT con niveles del agua medidos en el Puerto de Buenos Aires.

El modelo hidrodinámico se calibró en dos etapas: en primera instancia, se determinó el coeficiente de Manning forzando al modelo sólo con la marea astronómica, resultando el mejor ajuste para 0,017. En segundo lugar, se calibró el coeficiente de arrastre del viento incorporando el forzante atmosférico.

Por su parte, el módulo sedimentológico se calibró simulando el intervalo 2007-2016. El factor de aceleración se adoptó igual a 100. El modelo en esta etapa fue forzado sólo con la marea astronómica y con descargas líquidas y sólidas constantes ingresantes a través de los diez principales tributarios del estuario. Las fracciones de sedimentos ingresadas corresponden a arcillas, limos y arenas. Se ensayaron diversas configuraciones de los parámetros descriptivos de los sedimentos. La Figura 3 presenta los resultados de la configuración de parámetros seleccionada.

HIDRÁULICA DE RÍOS | 19 Figura 3 - Resultados de la calibración sedimentológica.

Con el modelo se ensayó la incidencia que tienen en el avance del Frente los siguientes elementos: caudal líquido del río Paraná, caudal sólido proveniente del río Bermejo y frecuencia de eventos de sudestada y bajante en el Rio de la Plata. Para ello, a partir del análisis estadístico de distintas variables para cada caso, se definieron años tipo para cada componente.

Considerando los resultados obtenidos de los diversos análisis de sensibilidad, se definieron escenarios de cambio climático contemplando variaciones en el caudal sólido, el líquido y el nivel medio del mar; adicionalmente se trabajó con un escenario sin cambio climático que consideró la constancia de los forzantes a lo largo de toda la simulación. Forzando el sistema con las distintas proyecciones se simularon las evoluciones morfológicas al año 2100.

Resultados

De cada una de las simulaciones realizadas se obtiene la curva de nivel 0 m MOP al final del intervalo simulado, a partir de las cuales se llevan a cabo las comparaciones pertinentes.

De los ensayos de sensibilidad se obtiene que el crecimiento del Delta es sensible en primera instancia a la variación del material sólido proveniente del río Bermejo y en menor medida a cambios en el caudal líquido del Paraná. Por su parte, la condición meteorológica no mostró tener un peso sostenido en el tiempo en la dinámica del Frente.

Respecto a las proyecciones a futuro y el cambio climático, se determinó que, en el escenario sin considerar cambios en los forzantes (Figura 4), las islas del Delta se encontrarán frente a las costas de la Ciudad Autónoma de Buenos Aires. Figura 4 - Proyección del Frente del Delta al año 2100.

Figura 4 - Proyección del Frente del Delta al año 2100.

Por su parte, se observó que ante los distintos escenarios de cambio climático ensayados variando el nivel medio del mar y el caudal sólido ingresante al estuario, la variación del comportamiento entre ellos es relativamente pequeña. En cambio, las simulaciones obtenidas con sendos escenarios de descarga líquida del río Paraná mostraron una gran dispersión entre sus resultados, siendo además los dos escenarios de mayor y menor crecimiento del Delta.

Conclusiones

Se desarrolló un modelo numérico hidrosedimentológico capaz de representar correctamente la dinámica del Frente de Avance del Delta del río Paraná. Empleando este modelo, se llevaron a cabo diversos ensayos de sensibilidad de donde se concluyó:

En primera instancia, la relativamente alta incidencia del caudal sólido ingresante al estuario, el bajo peso que tiene el caudal líquido y el prácticamente nulo de las condiciones meteorológicas.

En segundo lugar, se determinó una proyección según la cual el Frente del Delta para el año 2100 se ubicaría frente a las costas de CABA, y se ensayaron distintos escenarios de cambio climático. Se concluye de estos resultados además que en ningún caso planteado se observa un retroceso del Frente, sino que parecería poder seguir creciendo sin limitantes dentro de los factores analizados. Por último, se concluyó que, dentro de los escenarios planteados, la variabilidad del comportamiento del Frente antes cada caso es relativamente baja, salvo al variar el caudal líquido del río Paraná.

Bibliografía

Badano, N., Sabarots Gerbec, M., Re, M., & Menéndez, A. N.

(2012). A coupled hydro-sedimentologic model to assess the advance of the Paraná River Delta Front. Buenos Aires.

Sarubbi, A. (2007). Análisis del avance del Frente del Delta del río Paraná.Argentina: Universidad de Buenos Aires.

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Ana I. Heredia Ligorria¹², C. Marcelo García¹³, José Manuel Díaz Lozada¹³

1 FCEFyN, Av. Vélez Sarsfield 1611, Ciudad Universitaria, Córdoba, Argentina.

2 Instituto Nacional del Agua, Centro de la Región Semiárida (INA-CIRSA), Av. Ambrosio Olmos 1142, Córdoba, Argentina.

3 Instituto de Estudios Avanzados en Ingeniería y Tecnología (IDIT CONICET/UNC). FCEFyN, Av. Vélez Sarsfield 1611, Ciudad Universitaria, Córdoba, Argentina.

ana.heredia@unc.edu.ar

RESUMEN:

La medición del transporte de sedimentos de fondo con técnicas convencionales resulta difícil, inseguro y con gran incertidumbre en los resultados. Así es que en los últimos años se ha incrementado a nivel mundial el uso de tecnologías hidroacústicas para la cuantificación del transporte de sedimentos.

Sin embargo, existen áreas de vacancia que requieren una mayor investigación relacionadas al desarrollo de protocolos de medición estandarizados y a los métodos de estimación de incertidumbre de los valores determinados experimentalmente. Para superar esta problemática, se realizó una regata de medición de transporte de sedimentos de fondo. Se convocaron diferentes instituciones en un tramo de río para medir el transporte de sedimentos de fondo bajo las mismas condiciones de flujo con instrumentos acústicos (ADCP).

Durante la regata se utilizaron 2 modelos de ADCP: S5 y M9, ambos de YSI/SonTek. Para obtener información sobre el transporte de sedimentos se realizaron diferentes tipos de mediciones:

a) método del lazo (Loop Method en inglés), b) mediciones estacionarias (SMBA por sus siglas en inglés y estacionarios de dunas) y c) mediciones dinámicas. La información obtenida en estas metodologías fue: la velocidad del movimiento de las partículas del fondo (a y b), características geométricas de las formas de fondo (b y c) y el caudal sólido transportado por unidad de ancho (b).

ABSTRACT:

Measurement of sediment transport with conventional techniques can be difficult, risky, time consuming and with great uncertainty in the results. Thus, in recent years, hydroacoustic technologies have been used to quantify sediment transport (Kostaschuk et al, 2005; Gaeuman & Jacobson, 2007;

Gray and Gartner, 2010; Guerrero et al., 2011; Latosinski et al., 2017; Conevski et al., 2020;

Latosinski et al.2022).

However, there are vacant areas that require further research related to the development of standardized measurement protocols and methods for estimating uncertainty of experimentally values. To overcome this problem, a sediment transport measurement, called “Regata” was made.

Different institutions were convened in a river reach to measure bedload under the same flow conditions with acoustic instruments (ADCP).

During the “Regata” were used two ADCP: S5 and M9, both from YSI/SonTek. To obtain information about bedload were made types of measurements: a) loop method, b) stationary measurements (SMBA and dune stationary) and c) dynamic measurements. The information obtained from these methodologies was: moving bed velocity (from a and b), geometric characteristics of dunes (from b and c) and bedload per unit width (b).

PALABRAS CLAVES: sedimentos, dunas, ADCP.