Capítulo 2:
Tensão e Deformação – Carregamento Axial
Professor Fernando Porto
Resistência dos Materiais
Introdução
•
No Capítulo anterior, aprendemos a calcular
as tensões que surgem pela aplicação de
carregamentos em vários membros e
conexões, de uma máquina ou estrutura.
•
Aprendemos a projetar membros ou conexões
de maneira que eles não viessem a falhar sob
especificadas condições de carregamento.
Introdução
•
Outro importante aspecto na análise e projeto
de estruturas se relaciona com as
deformações causadas pela aplicação das
cargas a uma estrutura. É importante evitar
que as deformações se tornem tão grandes a
ponto de impedir que a estrutura venha a
cumprir os fins aos quais estava destinada.
•
Através da análise das deformações pode-se
Deformação Normal sob Carregamento
Axial
•
Vamos considerar a
barra BC, de
comprimento L, e seção
transversal de área A,
suspensa do ponto B.
•
Se aplicarmos uma carga
P
na extremidade C, a
barra sofre uma
deformação
(delta).
Deformação Normal sob Carregamento
Axial
•
Nós definimos a deformação específica
normal (
- epsilon) pela seguinte expressão:
•
Uma vez que a deformação linear total e o
comprimento são expressos nas mesmas
unidades, a deformação específica normal é
uma grandeza adimensional.
Deformação Normal sob Carregamento
Axial
• Considere, por exemplo, uma barra de comprimento
L = 0,600 m e de seção transversal uniforme, que se deforma de um valor
= 150 x 10-6 m. A deformação específica correspondente é:Diagrama Tensão-Deformação
• É o diagrama que representa as relações entre tensões e deformações específicas de um material.• Para obtenção do diagrama tensão-deformação de
certo material,
normalmente se faz um ensaio de tração de uma amostra do material.
•
Neste ensaio, utiliza-se um
corpo-de-prova típico do
material.
•
Corpo-de-prova é uma amostra
de um dado material, retirado
de um lote, com o objetivo de
se obter as propriedades
mecânicas do material.
Corpo de prova típico
•
O corpo-de-prova é levado
à máquina de teste, que é
usada para aplicar a carga
centrada P.
•
A medida que aumenta o
valor de P, a distância L
entre as duas marcas
também aumenta
•
É obtido dividindo-se as ordenadas (forças)
pela área da seção transversal inicial
(estimando assim as tensões) e as abscissas
(deformações) pelo comprimento inicial L,
estimando assim a deformação específica.
=
=
=
400 280 140 [MP a] recuperação estricção escoamento Ruptura
R e•
O diagrama tensão-deformação varia muito
de material para material, e, para um mesmo
material, podem ocorrer resultados diferentes
em vários ensaios, dependendo da
temperatura do corpo de prova ou da
velocidade de crescimento da carga.
•
Entre os diagramas tensão-deformação de
vários grupos de materiais é possível, no
entanto, distinguir algumas características
comuns. Elas nos levam a dividir os materiais
em duas importantes categorias:
•
Materiais dúcteis;
• Diagramas típicos de materiais dúctil e frágil.
Materiais Dúcteis
•
Os materiais dúcteis, que compreendem o aço
estrutural e outros metais, se caracterizam por
apresentarem escoamento a temperaturas
• O corpo-de-prova é submetido a carregamento crescente, e seu comprimento aumenta, de início, lentamente, sempre proporcional ao carregamento. Desse modo, a parte inicial do diagrama
tensão-deformação é uma linha reta com grande coeficiente angular.
• Entretanto, quando é atingido um valor crítico de tensão
e, o corpo-de-prova sofre uma longa•
Essa deformação é causada por deslizamento
relativo das camadas do material de
superfícies oblíquas, o que mostra que este
fato se dá principalmente por tensões de
cisalhamento.
•
Quando o carregamento atinge um valor
máximo, o diâmetro do corpo começa a
diminuir, devido a perda de resistência local.
Esse fenômeno é conhecido como estricção.
Corpos de prova de material dúctil: a) Estricção b) Ruptura • Após o início da estricção, um carregamento mais baixo é suficiente
para manter o corpo-de-prova se
deformando, até que ocorra a ruptura.
• Podemos perceber que a ruptura se dá segundo uma superfície em forma de cone, que forma um ângulo
aproximado de 45o com a
superfície inicial do corpo-de-prova.
• Isto mostra que a ruptura dos materiais dúcteis ocorre sob tensão de cisalhamento;
Onde:
e Tensão de escoamento (início do escoamento);
U Tensão última (máxima carga aplicada);
R Tensão de ruptura (ponto de ruptura).400 140 [MP a] e 280 Ruptura Ruptura
Os diagramas tensão-deformação mostram que o aço estrutural e o alumínio, ambos materiais dúcteis,
apresentam diferenças de comportamento no escoamento. Para o aço estrutural, as tensões
permanecem constantes para uma grande variação das deformações, após o início do escoamento.
400 140 [MP a] e 280 Ruptura Ruptura
No caso do alumínio, e de muitos outros materiais
dúcteis, o início do escoamento não é caracterizado pelo trecho horizontal do diagrama (patamar de
escoamento). Ao invés disso, as tensões continuam
aumentando - embora não de maneira linear – até que a tensão última é alcançada. Começa então a estricção
que pode levar a ruptura.
400 140 [MP a] e 280 Ruptura Alumínio
• Para esses materiais se define um valor convencional para a tensão
e.• A tensão convencional de escoamento é obtida tomando-se no eixo das abscissas a deformação
específica
= 0,2% (ou
= 0,002), e por esse ponto traçando-se uma reta paralela ao trecho linear inicial do diagrama.• A tensão se corresponde ao ponto de interseção dessa reta com o diagrama, é conhecida como tensão
• A tensão se corresponde ao ponto de interseção dessa reta com o diagrama, é conhecida como tensão
convencional a 0,2%.
Ruptura
convencional
Materiais Frágeis
•
Materiais frágeis, como ferro fundido, vidro e
pedra, são caracterizados por uma ruptura
que ocorre sem nenhuma mudança sensível
no modo de deformação do material.
•
Então, para os materiais frágeis, não diferença
entre tensão última e tensão de ruptura. Além
disto, a deformação até a ruptura é muito
menor nos materiais frágeis do que nos
materiais dúcteis.
Materiais Frágeis
•
Não ocorre estricção nos materiais frágeis e a
ruptura se dá em uma superfície
perpendicular ao carregamento.
•
Pode-se concluir daí que a ruptura dos
materiais frágeis se deve principalmente a
tensões normais.
Ruptura
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Resistência dos Materiais
Lei de Hooke e Módulo de
Elasticidade
•
Atualmente, as estruturas são projetadas de
modo a sofrerem pequenas deformações que
não ultrapassem os valores do diagrama
tensão-deformação correspondentes ao
trecho reto do diagrama (região elástica).
Região elástica
•
Na parte inicial do
diagrama, a tensão
é
diretamente
proporcional à
deformação específica
e podemos escrever:
= .
•
Esta relação é conhecida como Lei de Hooke, e
se deve ao matemático inglês Robert Hooke.
Robert Hooke (Julho 1635 – Março 1703)
• O coeficiente E é chamado módulo de elasticidade
longitudinal do material, ou módulo de Young (Thomas Young, cientista inglês).
• Expresso em [Pa] ou seus múltiplos no sistema
internacional, o coeficiente
E é uma propriedade
mecânica do material
Thomas Young (Junho 1773 – Maio 1829)
• Uma curiosidade sobre o módulo de Young é que dois outros grandes cientistas precederam Thomas Young em muitas décadas. Entretanto, como foi o cientista inglês quem conseguiu generalizar a
aplicação, o módulo acabou por levar o seu nome.
Giordano Riccati ou Jordan Riccati (fl. 1782) Leonhard Euler (Abril 1707 – Setembro 1783)
•
Ao maior valor para o qual a Lei de Hooke é
válida se denomina limite de
proporcionalidade do material.
•
Quando o material é dúctil e possui o início do
escoamento em um ponto bem definido do
diagrama, o limite de proporcionalidade
coincide com o ponto de escoamento.
•
Para outros materiais, o limite de
proporcionalidade não se define tão
facilmente.
Aço liga ASTM A709 (AISI 8614) Temperado e Revenido
Aço baixa liga ASTM A992 Alta resistência
Aço carbono ASTM A36 (AISI 1020) Ferro puro
Diagramas tensão-deformação para ferro puro e para diversos tipos de aço.
Comparação entre diagramas de tensão-deformação: (1) latão macio; (2) aço
de baixo carbono; (3) bronze duro; (4) aço laminado a frio; (5) de aço médio
Deformações de barras sujeitas
a esforços axiais
•
Vamos considerar a barra
homogênea BC, de
comprimento L, e seção
transversal de área A,
suspensa do ponto B,
sujeita a força axial
centrada P.
Deformações de barras sujeitas
a esforços axiais
•
Se a tensão atuante
=
P
/A não exceder o limite
de proporcionalidade do
material, podemos aplicar
a Lei de Hooke :
: deformação
: deformação
= .
Por definição, temos
•
Atenção: A equação acima só pode ser usada
se a barra for homogênea (módulo de
elasticidade E constante), tiver seção
transversal uniforme de área constante A e
carga for aplicada nas extremidades da barra.
• Se as forças forem aplicadas em outros pontos, ou se a barra consiste de várias partes com diferentes
seções transversais ou compostas de diferentes materiais, devemos dividi-la em segmentos que, individualmente satisfaçam a as condições de aplicação da fórmula do slide anterior. Assim, a deformação total da barra pode ser escrita como:
Exemplo:
A barra rígida BDE é suspensa por duas hastesAB e CD. A haste AB é de alumínio (E = 70GPa) com área de
seção transversal de 500mm2; a haste CD é de aço (E = 200GPa)
com área de seção transversal de 600mm2. Para a força de 30kN
determine: a) deslocamento do ponto B; b) deslocamento de D; c) deslocamento do ponto E.
Corpo livre Barra BDE
tensão
Deslocamento de B
O sinal negativo indica uma contração da barra AB, e em consequência, o
Exemplo:
Os suportes rígidos A e B comprimem uma barra de alumínio EF de diâmetro de 1,5pol. através de dois parafusos de aço de diâmetro ¾ pol., CD e GH, de passo derosca simples de 0,1pol., e após serem ajustados, as porcas em D e H são ambas apertadas de um quarto de volta. Sabendo-se
que E é 29 x 106 psi para aço, e 10,6 x 106 psi para alumínio,
Deslocamento de D relativo à B
Corpo livre para peça B
Capítulo 2:
Tensão e Deformação – Carregamento Axial
Professor Fernando Porto
Resistência dos Materiais
Exercício 1
• A barra de aço redondo A992 é
sujeita ao carregamento
mostrado. Se a área da seção transversal é 60mm2, determine
o deslocamento de B e de A. Despreze as dimensões dos acoplamentos em C e B.
Exercício 2
• A montagem consiste de uma barra redonda CB de aço A36 e
uma barra redonda BA de alumínio 1100-H14, ambas de
12mm de diâmetro. Se o conjunto é sujeito à carga axial em A e no ponto B, determine o deslocamento de B e do ponto A. As dimensões originais da montagem são mostradas na figura. Despreze as dimensões das conexões em B e C, e assuma que são rígidas.
Exercício 3
• A montagem consiste de duas barras redondas AB e CD de
latão vermelho C83400 (E = 101GPa) de 10mm de diâmetro, uma barra redonda EF de aço inox 304 (E = 193GPa), e uma barra rígida G. Se P = 5kN, determine o deslocamento
horizontal do ponto F.
Exercício 4
• A barra rígida é suportada pela barra CB, conectada por
pinos, a qual tem uma seção transversal de 14mm2 e é feita
de alumínio 6061-T6. Determine a deflexão vertical da barra em D quando a carga é aplicada.
• Para a treliça de aço (ASTM A36) e carregamentos
mostrados, determinar as
deformações nos membros BD e DE, sabendo-se que suas seções transversais tem
1300mm2 e 1950mm2.
Exercício 5
130kN 130kN 130kN 2,5 m 2,5 m 2,5 m 4,5 m 2-23 3ª ed• Os membros AB e BE da treliça mostrada são de barras de aço ASTM A36, com diâmetro de 25mm. Para o carregamento mostrado, determinar o alongamento da barra AB e da barra
BE.
Exercício 6
• Cada um dos braços AB e CD é feito de alumínio 2014-T6 e tem área de seção transversal de 125mm2. Sabendo que eles
suportam o membro rígido BC, determine a deflexão do ponto E.
Exercício 7
Resposta: 0,1024 mm 2-24 4ª ed P = 5kN 0,38 m 0,44 m 0,20 m• O comprimento do cabo de aço ASTM A36 de 2mm de diâmetro CD foi ajustado quando não havia carga aplicada, deixando um vão de 1,5mm entre o ponto E e o ponto B do braço ACB. Determine onde (x) o bloco de 20kg deve ser colocado para que ocorra contato entre o ponto B e o E.
Exercício 8
Resposta: 92,6 mm 2-26 4ª ed 0,25 m 20 kg x 0,32 m 0,08 m 1,5 mm• Cada uma das quatro hastes de ligação verticais,
conectadas às duas vigas horizontais, são de alumínio 1100-H14 e tem uma seção transversal retangular de 10x40mm. Para o carregamento mostrado, determinar a deflexão (a) no ponto E, (b) ponto F e (c) no ponto G.
Exercício 9
Resposta: a) 80,4mm; b) 209m; c) 390m 2-25 3ª ed 40 mm 300 mm 400 mm 250 mm 250 mm 24kNPROPRIEDADES DOS MATERIAIS
MAIS USADOS EM ENGENHARIA
Material P eso E specífi co Kg /m 3 Tensões de Ruptura Tr aç ão MP a Com pr essão MP a Cisa lhamen to MP a Tensões de escoamento Módulos e elasticidade Longitu din al GP a Tr ans ver sal GP a Coe f Dil at ação Térmic a 10 -6 / o C Al ong amen to % Tr aç ão MP a Cisal hamen to MP a
Material P eso Esp ecífi co K g /m 3 Tensões de Ruptura Tr açã o MP a Compr es são MP a Ci sal ham en to MP a Tensões de escoamento Módulos e elasticidade Lo ng itu d inal GP a Tr ans ver sal G P a Co ef Di lat açã o Térmic a 10 -6 / o C Al on gamen to % Tr açã o M P a Ci sa lh ame n to MP a
Material P eso E specífi co Kg /m 3 Tensões de Ruptura Tr açã o MP a Com pr essão M P a Cisal hamen to MP a Tensões de escoamento Módulos e elasticidade Longitu din al GP a Tr ans ver sal GP a Coe f Dil at ação Térmic a 10 -6 / o C Al ong amen to % Tr açã o MP a Cisalh amen to MP a Aço
Estrutural ASTM A36 Baixa liga alta resistência
ASTM A709 Grade 345 ASTM A913 Grade 450 ASTM A992 Grade 345 Temperado e revenido
ASTM A709 Grade 690 Aço inoxidável AISI 302
Laminado a frio Recozido
Aço para concreto armado Média resistência Alta resistência Ferro Fundido
Ferro Fundido Cinzento 4,5% C, ASTM A-48 Ferro Fundido Maleável 2% C, 1% Si,
Material P eso E specífi co Kg /m 3 Tensões de Ruptura Tr aç ão MP a Com pr essão MP a Cis al hamen to MP a Tensões de escoamento Módulos e elasticidade Longitu din al GP a Tr ans ver sal GP a Coe f Dil at ação Térmic a 10 -6 / o C Al ong amen to % Tr aç ão MP a Cisa lhamen to MP a Alumínio Ligas de Magnésio
Ligas Níquel Cobre Monel 400 Titânio
Cuproníquel
Obs.: Alloy – Liga; Forging – Forjado; Extrusion – Extrudado; Cold-Worked – Encruado a frio; Annealed – Recozido.
Material P eso E specífi co Kg /m 3 Tensões de Ruptura Tr aç ão MP a Com pr essão MP a Cis al hamen to MP a Tensões de escoamento Módulos e elasticidade Longitu din al GP a Tr ans ver sal GP a Coe f Dil at ação Térmic a 10 -6 / o C Al ong amen to % Tr aç ão MP a Cisa lhamen to MP a Ligas de Cobre
Obs.: Alloy – Liga; Annealed – Recozido; Hard-drawn – Trefilado a frio; Cold-rolled – Laminado a frio.
Latão Amarelo (latão 1/3 zinco) Latão Vermelho C230
Bronze Estanho Bronze Manganês Bronze Alumínio
Material P eso E specífi co Kg /m 3 Tensões de Ruptura Tr aç ão MP a Com pr essão MP a Cis al hamen to MP a Tensões de escoamento Módulos e elasticidade Longitu din al GP a Tr ans ver sal GP a Coe f Dil at ação Térmic a 10 -6 / o C Al ong amen to % Tr aç ão MP a Cisa lhamen to MP a
Obs.: Alloy – Liga; Annealed – Recozido; Hard-drawn – Trefilado a frio; Cold-rolled – Laminado a frio.
Concreto
Resistência média Resistência alta
Borracha
Granito (valores médios) Mármore (valores médios) Arenito
Vidro 95% Si Plásticos Nylon tipo 6/6
(material para moldagem) Policarbonato Poliéster PBT (termoplástico) Elastômero Poliéster Poliestireno Vinil, rígido PVC
Obs.:
HR - Hot-Rolled (laminado à quente) CD - Cold-Drawn (trefilado à frio)
Obs.:
HR - Hot-Rolled (laminado à quente) CD - Cold-Drawn (trefilado à frio)
Obs.:
Q&T - Quenched and Tempered (Temperado e Revenido)
Q&T* - Water-Quenched and Tempered (Temperado e Revenido em Água) Normalized – Normalizado Annealed - Recozido No AISI Tratamento Tensão de Ruptura MPa (kpsi) Tensão de Escoamento MPa (kpsi) Alongamento em 2pol, % Redução em área, % Dureza Brinell Temperatura oC (oF)
Obs.:
Q&T - Quenched and Tempered (Temperado e Revenido)
Q&T* - Water-Quenched and Tempered (Temperado e Revenido em Água) Normalized – Normalizado Annealed - Recozido No AISI Tratamento Tensão de Ruptura MPa (kpsi) Tensão de Escoamento MPa (kpsi) Alongamento em 2pol, % Redução em área, % Dureza Brinell Temperatura oC (oF)
Obs.:
Q&T - Quenched and Tempered (Temperado e Revenido)
Q&T* - Water-Quenched and Tempered (Temperado e Revenido em Água)
No AISI Tratamento Tensão de Ruptura MPa (kpsi) Tensão de Escoamento MPa (kpsi) Alongamento em 2pol, % Redução em área, % Dureza Brinell Temperatura oC (oF) Normalized – Normalizado Annealed - Recozido
Capítulo 2:
Tensão e Deformação – Carregamento Axial
Professor Fernando Porto
Resistência dos Materiais
Problemas Estaticamente
Indeterminados
• Nos problemas na seção precedente, pudemos sempre utilizar os diagramas de corpo livre e as
equações de equilíbrio na determinação das forças internas produzidas nas várias partes da estrutura por carregamentos conhecidos. Feito isto, mostrou-se possível mostrou-ser estimada a deformação de qualquer parte da estrutura.
Problemas Estaticamente
Indeterminados
• Entretanto, em muitos problemas as forças internas não podem ser determinadas apenas com os
recursos da estática, ou seja, através do desenho do diagrama de corpo livre da peça e estudando suas equações de equilíbrio.
• Neste caso, as equações de equilíbrio devem ser complementadas por outras relações envolvendo deformações, obtidas através da consideração das condições geométricas do problema.
Problemas Estaticamente
Indeterminados
• Tais problemas são ditos serem estaticamente
indeterminados, pois a estática não é suficiente para determinar as reações e esforços internos.
• Neste tópico é mostrado como conduzir à solução desses problemas.
Exemplo 1
Tubo
Barra
Placa rígida
Uma barra de comprimento L e área da seção
transversal A1, com módulo de elasticidade E1, foi
colocada dentro de um tubo de mesmo comprimento , mas de área transversal A2 e módulo de elasticidade E2. Qual a deformação da barra e do tubo, quando uma
• Chamando de P1 e P2 as forças axiais na barra e no tubo, desenhamos os diagramas de corpo livre dos 3 elementos:
P1 + P2 = P
• Ocorre, no entanto, que uma equação não é suficiente para determinar duas incógnitas. O problema é estaticamente indeterminado!
• Entretanto, a geometria do problema nos mostra que as deformações
1 e
2 na barra e no tubo devem ser iguais:• Igualando as equações:
e lembrando que P1 + P2 = P :
=
.
.
+
=
.
+ 1 =
.
+
=
= .
+
= .
+
Similarmente:Com os valores de P1 e P2 podemos calcular a deformação da barra e do tubo.
Exemplo 2
A barra mostrada ao lado é presa aos apoios fixos A e B. Determinar as reações desses
apoios quando se aplica o carregamento
indicado.
• Vamos considerar inicialmente que a barra esteja
livre em B, e que a reação RB seja uma força externa desconhecida, cujo valor será determinada pelas
• Para estimar a deformação total, a barra é dividida em 4 partes:
• Com estes dados podemos calcular a deformação da barra causada pelas forças aplicadas em D e K, se esta estivesse livre na base:
• Agora estima-se uma força RB capaz de anular a deformação causada pelas forças aplicadas nos pontos D e K:
Deformação total:
=
.
+
=
.
1,95 × 10
Exemplo 3
Calcular as reações em A e B, considerando uma distância inicialde 4,5mm entre a barra e o apoio B. Adotar E = 200GPa
Exemplo 4
A haste CE (10mm ) e a DF(15mm ) são ligadas à barra rígida ABCD como mostrado. Sabendo-se que as hastes são de alumínio (E = 70GPa),determinar:
(a) a força atuante em cada haste; (b) deslocamento do ponto A. 600 mm 450mm 300mm 200mm 32KN 750 mm
• Condições de Equilíbrio
Considerando como corpo livre a barra ABCD, notamos que as reações em B e nas hastes são estaticamente indeterminadas. No entanto, da estática podemos escrever: 450mm 300mm 200mm 32KN +MB = 0 32 . 0,45 . 0,3 . 0,5 = 0 0,3. + 0,5. = 14,4 × 10 Eq.1
• Condições de Geometria
Após a aplicação da força de 32kN, a barra assume a posição A’BC’D’. Da semelhança de triângulos BAA’,
BCC’ e BDD’, temos: 450mm 300mm 200mm 0,3 = 0,5 0,45 = 0,5 = 0,6. = 0,9.
• Deformações
Empregando a equação de deformação:
= . . = . . = 0,6. . . = 0,6. . .
• Deformações . . = 0,6. . . = 0,6 = 0,75m E = 70 × 10 Pa = 4 0,010 = 4 0,015 = 7,8540 × 10 = 1,7671 × 10 = 0,333. Eq.2
Aplicando a equação 1 na equação 2: = 0,333. 0,3. + 0,5. = 14,4 × 10 Eq.2 Eq.1 0,3 × (0,333. ) + 0,5. = 14,4 × 10 = 24
Deslocamento dos pontos D e A: = . . = 24000 . 0,75 1,7671 × 10 . 70 × 10 = 1,455 = 0,9. = 1,310
Capítulo 2:
Tensão e Deformação – Carregamento Axial
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Resistência dos Materiais
Exercício 1
A coluna de concreto é reforçada
empregando 4 barras de aço, cada uma com diâmetro de 18mm. Determine (a) a tensão no concreto e (b) no aço se a coluna é sujeita a um carregamento de 800kN.
Considere Eaço = 200GPa e Econc = 25GPa
Exercício 2
Uma coluna é construída de concreto de alta resistência e 4 barras de aço A-36. Se sujeita a uma força de 800kN, determine o diâmetro requerido de cada barra de modo que um quarto da carga seja suportado
pelo aço e três quartos seja pelo concreto. Considere Eaço = 200GPa e Econc = 25GPa
Exercício 3
Um tubo de aço é preenchido com
concreto e sujeito a uma carga compressiva de 80kN. Determine a tensão média (a) no concreto e (b) no aço devido ao
carregamento. O tubo tem um diâmetro externo de 80mm e diâmetro interno de 70mm.
Considere Eaço = 200GPa e Econc = 24GPa
Exercício 4
A barra AC de alumínio 2014-T6 é reforçada pelo cilindro BC
firmemente ajustado de aço
A992. Quando a montagem não sofre carregamento, permanece uma fresta de 0,5mm entre C e o piso rígido inferior E. Determine as reações (a) no suporte rígido D e (b) na base C quando a carga axial de 400kN é aplicada.
Ex.4-42 9th Ed. Resp.: (a) 219kN; (b) 181kN
Aço A992
E
Exercício 5
A montagem consiste de duas barras AB e CD de cobre
vermelho C83400 de diâmetro de 30mm, uma barra EF de aço inox 304 de diâmetro 40mm, e a barra rígida G. Se os suportes em A, C e F são também rígidos, determine a tensão normal média desenvolvida nas barras (a) AB, CD e (b) EF.
Exercício 6
O suporte consiste de uma barra redonda de cobre vermelho C83400 circundada por um cilindro de aço inox 304. Antes da carga ser aplicada, é observada uma defasagem de 1mm entre o comprimento da barra e o do cilindro. Determine a maior carga
axial possível de ser aplicada no topo rígido A sem causar escoamento de nenhum dos materiais.