Aloca¸c˜
ao e Ajuste ´
Otimos de Dispositivos FACTS
em Sistemas de Distribui¸c˜
ao de Energia El´etrica
Utilizando Algoritmos Gen´eticos
Andr´ea Ara´
ujo Sousa
∗e Angelo M´arcio F. de Almeida
∗ ∗Universidade Federal de Sergipe, S˜ao Crist´ov˜ao–SERˆomulo Diniz Ara´ujo† †Petrobras, Aracaju–SE
Resumo—Este artigo apresenta um m´etodo de alo-ca¸c˜ao e ajuste dos dispositivos D-FACTS STATCOM, SSSC e UPFC em sistemas de distribui¸c˜ao de energia usando algoritmos gen´eticos. Apresentam-se as formu-la¸c˜oes matem´aticas de Fluxo de Potˆencia ´Otimo (FPO) para os trˆes dispositivos e as simula¸c˜oes feitas em Matlab para valida¸c˜ao do m´etodo proposto.
Palavras-chave—Fluxo de Potˆencia Otimo,´ D-FACTS, Algoritmos Gen´eticos.
I. Introdu¸c˜ao
Alguns dos problemas mais encontrados em sistemas de distribui¸c˜ao s˜ao queda de tens˜ao ao longo do alimentador, baixo fator de potˆencia e, consequentemente, aumento das perdas t´ecnicas. As principais a¸c˜oes tomadas para diminuir esses problemas s˜ao a aloca¸c˜ao de banco de capacitores em locais onde ocorre baixo fator de potˆencia indutivo e a aplica¸c˜ao de reguladores de tens˜ao para manter a tens˜ao em n´ıveis adequados em alimentadores longos. A melhoria do fator de potˆencia e o aumento do n´ıvel de ten-s˜ao geralmente ten-s˜ao suficientes para diminu´ırem de forma significativa as perdas t´ecnicas do sistema.
Mais recentemente, tem-se estudado o uso dos dispo-sitivos FACTS (Flexible AC Transmission Systems) para sanarem dist´urbios tanto em transmiss˜ao quanto em distri-bui¸c˜ao de energia. A coordena¸c˜ao otimizada dos diferentes dispositivos de controle conectados `a rede s´o ´e poss´ıvel por meio de programas de Fluxo de Potˆencia ´Otimo (FPO) que os incorporem em suas formula¸c˜oes.
A implementa¸c˜ao de programas de fluxo de potˆencia e FPO com dispositivos FACTS requer uma modelagem matem´atica do dispositivo inserido na rede el´etrica. Neste trabalho ser´a usada a modelagem matem´atica apresentada em [1] de dispositivos FACTS para o M´etodo da Soma de Potˆencias (MSP), m´etodo de fluxo de carga bastante usado em distribui¸c˜ao de energia. A motiva¸c˜ao para a aplica¸c˜ao do modelo dos dispositivos FACTS no MSP vem da ex-periˆencia j´a largamente relatada sobre as dificuldades de convergˆencia do M´etodo de Newton-Raphson em sistemas de distribui¸c˜ao.
O problema de aloca¸c˜ao e ajuste de dispositivos FACTS em distribui¸c˜ao de energia vem sendo investigado h´a
al-guns anos, mas ainda encontram-se poucos resultados na literatura. Mori [2] prop˜oe um m´etodo de aloca¸c˜ao do dispositivo SVC (Static Var Compensator ) para manter as tens˜oes nodais dentro dos limites em um ambiente com gera¸c˜ao e´olica. Para tal fim, ´e utilizado o m´etodo de Busca Tabu Paralela ou PTS (do inglˆes Parallel Tabu Search), desenvolvido para melhorar o desempenho da Busca Tabu. Mori e Tani [3] prop˜oem um m´etodo para aloca¸c˜ao e ajuste do dispositivo SVC para minimizar os desvios de tens˜ao em um sistema de distribui¸c˜ao com gera¸c˜ao dis-tribu´ıda contendo usinas e´olicas. No trabalho, os autores usam a Busca Tabu em dois est´agios: no primeiro est´agio, realiza-se a aloca¸c˜ao ´otima do dispositivo e no segundo, o ajuste.
Pezzini et al [4] realizam a aloca¸c˜ao ´otima de disposi-tivos FACTS em redes de distribui¸c˜ao usando Algoritmos Gen´eticos para maximizar a eficiˆencia energ´etica do sis-tema.
II. Dispositivos FACTS
A concep¸c˜ao de sistemas FACTS envolve, de maneira geral, equipamentos de eletrˆonica de potˆencia aplicados a sistemas de transmiss˜ao para controle em tempo real do fluxo de potˆencia e da tens˜ao de barra. Equipamentos com conceito FACTS come¸caram a ser implementados a partir do final da d´ecada de 1960 por diversos grupos, mas o nome FACTS (Flexible AC Transmission Systems), s´o passou a existir a partir de 1988, quando Hingorani [5] publicou os seus artigos.
O conceito FACTS agrupa um conjunto de equipa-mentos de eletrˆonica de potˆencia que permitem maior flexibilidade de controle dos sistemas el´etricos. Nesse caso, entende-se por flexibilidade a capacidade de altera¸c˜ao r´apida e cont´ınua dos parˆametros que controlam o fun-cionamento de um sistema el´etrico.
Os estudos dos controladores FACTS s˜ao feitos tipica-mente em sistemas de transmiss˜ao e tˆem dois objetivos principais: aumento da capacidade de transmiss˜ao das redes e o controle direto do fluxo de potˆencia [6]. A seguir ser˜ao apresentados os modelos dos trˆes dispositivos es-tudados: STATCOM (Static Synchronous Compensator ),
replacemen ~ I0 ~ I1 ~ VS Xse V~R ~ Ish Xsh ~ Vsh
Fig. 1: Configura¸c˜ao do STATCOM.
~ I ~ I Xse ~ VS ~ Vse ~ VR ~ VS1 Fig. 2: Configura¸c˜ao do SSSC.
SSSC (Static Synchronous Series Compensator ) e UPFC (Unified Power Flow Controller ).
A. Compensador Est´atico Paralelo - STATCOM
O circuito equivalente do STATCOM conectado `a barra S ´e visto na Fig. 1 [7]. Na figura, ~VS = VS∠θS, ~VR =
VR∠θR, ~Vsh = mshV~S∠θsh, msh ´e o fator de escala e θsh
´e o ˆangulo da tens˜ao do STATCOM.
Ajustando-se a tens˜ao ~Vshpor meio dos seus parˆametros
msh e θsh pode-se fazer o STATCOM operar como um
condensador, podendo ser usado para controle de tens˜ao da barra `a qual est´a conectado [8].
B. Compensador Est´atico S´erie - SSSC
Suponha que uma fonte de tens˜ao ´e conectada entre os n´os S e R de uma linha de transmiss˜ao. Essa fonte de tens˜ao pode ser representada por uma fonte ideal ~Vse em
s´erie com uma impedˆancia Xse, conforme a Fig. 2 abaixo.
Na figura, ~VS1 ´e a tens˜ao sobre a reatˆancia Xse, sendo
dada por ~VS1 = ~VS + ~Vse, em que ~VS = VS∠θS, ~VR =
VR∠θR, ~Vse= mseV~S∠θse, mse ´e o fator de escala e θse ´e
o ˆangulo da tens˜ao do SSSC.
A partir do ajuste dos parˆametros mse e θse da tens˜ao
~
Vse, pode-se simular um efeito capacitivo ou indutivo sobre
o sistema el´etrico, alterando a impedˆancia da linha onde o SSSC est´a instalado.
C. Controlador Unificado de Fluxo de Potˆencia: UPFC
O UPFC ´e constitu´ıdo, basicamente, pelo agrupamento do STATCOM com o SSSC, apresentados anteriormente, formando um ´unico equipamento. Ou seja, o UPFC ´e formado por dois conversores ligados pelo lado CC, sendo que um deles ´e ligado em s´erie com a linha de transmis-s˜ao e o outro, em deriva¸c˜ao pelo lado CA. O diagrama esquem´atico do UPFC pode ser visto na Fig. 3.
~ I ~ I Xse Xsh ~ VS ~ Vse ~ VR ~ VS1 ~ Vsh
Fig. 3: Configura¸c˜ao do UPFC.
O UPFC re´une as caracter´ısticas combinadas do SSSC e do STATCOM, podendo operar os dois controladores de forma conjunta ou independente.
III. Formula¸c˜ao do Problema
O problema de aloca¸c˜ao e ajuste ´otimos de dispositivos FACTS proposto neste trabalho envolve a localiza¸c˜ao e instala¸c˜ao do dispositivo na rede el´etrica de forma a obter a minima¸c˜ao das perdas el´etricas, mantendo o sistema dentro de seus limites operacionais. A melhoria do perfil de tens˜ao no alimentador e a diminui¸c˜ao da potˆencia gerada na barra de balan¸co tamb´em devem ser observadas como consequˆencia da instala¸c˜ao do controlador no sistema.
Para atingir esses objetivos, deve-se formular um pro-blema de otimiza¸c˜ao combinat´oria a ser resolvido por um Algoritmo Gen´etico (AG). A solu¸c˜ao envolve determinar a barra onde ser´a instalado o controlador FACTS (STAT-COM, SSSC ou UPFC) e realizar o ajuste de seus parˆ ame-tros (msh, θsh, mse e θse) de modo a operar na condi¸c˜ao
´
otima. Na resolu¸c˜ao do problema, devem-se considerar os limites de inje¸c˜ao de potˆencia dos dispositivos (Qsh, Qse e
ST), que s˜ao os valores comerciais encontrados em manuais
de fabricantes, e os limites de tens˜ao nas barras, estabe-lecidos pelos Procedimentos de Distribui¸c˜ao de Energia El´etrica no Sistema El´etrico Nacional – PRODIST, da ANEEL.
Matematicamente, o problema de aloca¸c˜ao e ajuste ´
otimos de dispositivos FACTS proposto pode ser expresso como segue: Minimize Pperdas sujeito a Vmin ≤ V i ≤ Vmax, i ∈ N mmin sh ≤ mshi ≤ m max sh , i ∈ S θmin sh ≤ θshi ≤ θ max sh , i ∈ S Qmin sh ≤ Qshi ≤ Q max sh , i ∈ S (1) para o STATCOM, Minimize Pperdas sujeito a Vmin ≤ V i ≤ Vmax, i ∈ N mmin se ≤ msei ≤ m max se , i ∈ C θmin se ≤ θsei ≤ θ max se , i ∈ C Qmin se ≤ Qsei ≤ Q max se , i ∈ C (2)
para o SSSC, e Minimize Pperdas sujeito a Pseriei+ P sh Si = 0, i ∈ U Vmin i ≤ Vi ≤ Vimax, i ∈ N mmin sei ≤ msei ≤ m max sei , i ∈ U mmin shi ≤ mshi ≤ m max shi , i ∈ U θmax sei ≤ θsei ≤ θ min sei , i ∈ U θmin shi ≤ θshi ≤ θ max shi , i ∈ U Smin Ti ≤ STi ≤ S max Ti , i ∈ U (3)
para o UPFC, em que:
N ´e o conjunto de todas as barras do sistema; S s˜ao as barras com STATCOM conectado; C s˜ao as barras com SSSC conectado; e U s˜ao as barras com UPFC conectado.
IV. M´etodo de Solu¸c˜ao
Para resolver os problemas de FPO (1), (2) e (3) prop˜ oe-se o Algoritmo 1 a oe-seguir. Para este algoritmo, os oe-seguintes parˆametros foram usados:
Popula¸c˜ao: 80 para o STATCOM e o SSSC e 200 para o
UPFC;
Sele¸c˜ao: m´etodo do torneio de tamanho 2;
Pontos de corte: simples (um ´unico ponto);
Taxa de cruzamento: 80%
Taxa de muta¸c˜ao: 1%
Codifica¸c˜ao: bin´aria
Uso de elitismo: n˜ao
Crit´erio de parada: quantidade de itera¸c˜oes.
1. Gerar uma popula¸c˜ao inicial aleat´oria de tamanho
p;
2. Escolher aleatoriamente dois indiv´ıduos da popula-¸c˜ao atual;
3. Calcular as aptid˜oes dos dois indiv´ıduos no fluxo de carga MSP e selecionar o mais apto;
4. Repetir os passos 2 e 3 e selecionar um segundo indiv´ıduo da popula¸c˜ao;
5. Aplicar o operador Cruzamento aos dois indiv´ıduos selecionados nos passos 2 a 4, gerando dois novos indiv´ıduos (filhos);
6. Aplicar o operador Muta¸c˜ao a cada um dos filhos originados da opera¸c˜ao de Cruzamento;
7. Repetir os passos 2 a 6 at´e obter uma nova gera¸c˜ao de tamanho p;
8. Repetir os passos 2 a 7 at´e que a quantidade m´axima de itera¸c˜oes tenha sido alcan¸cada.
Algoritmo 1: Algoritmo Gen´etico proposto.
5 bits
Barra
6 bits
UPFC
10 bits 7 bits 10 bits
msh qsh mse qse
Fig. 4: Codifica¸c˜ao para o UPFC.
A. Fun¸c˜ao de Aptid˜ao
A fun¸c˜ao de aptid˜ao ´e pr´opria fun¸c˜ao-objetivo, ou seja, as perdas ativas totais do sistema calculadas no programa de fluxo de carga MSP incluindo o dispositivo FACTS estudado, ∆Ptotal: Pperdas= ∆Ptotal= n X i=1 ∆Pi (4)
em que ∆Pi ´e a perda ativa no trecho i.
B. Inclus˜ao das Restri¸c˜oes
As restri¸c˜oes dos problemas de FPO (1), (2) e (3) foram inclu´ıdas no algoritmo acrescentando penalidades `a fun¸c˜ao de aptid˜ao da seguinte forma:
1) Calculam-se as perdas ativas totais no programa de fluxo de carga MSP. Inicialmente, a fun¸c˜ao de aptid˜ao s˜ao as pr´oprias perdas:
aptidao = ∆Ptotal;
2) Verificam-se os limites impostos por cada uma das restri¸c˜oes;
3) Para cada restri¸c˜ao violada, acrescenta-se uma pena-lidade `a fun¸c˜ao de aptid˜ao. O valor da penalidade ´e de ordem de grandeza muito superior ao valor das perdas ativas totais, e foi escolhido como 109:
aptidao = aptidao + 109
C. Codifica¸c˜ao
Neste trabalho foi adotada a representa¸c˜ao bin´aria. Nesse tipo de representa¸c˜ao, cada cromossomo ´e composto por um conjunto de bits e cada subconjunto de bits repre-senta uma vari´avel do nosso problema, como exemplificado na Fig. 4.
As barras s˜ao vari´aveis discretas, cuja quantidade de bits depende do tamanho do alimentador.
As vari´aveis msh, θsh, mse e θse s˜ao cont´ınuas, mas
tamb´em s˜ao representadas por um c´odigo bin´ario. Tal estrat´egia leva a uma discretiza¸c˜ao dessas vari´aveis e, consequentemente, a um erro de quantiza¸c˜ao que ´e fun¸c˜ao da quantidade de bits utilizada na sua representa¸c˜ao.
V. Resultados Obtidos
O algoritmo gen´etico proposto para resolu¸c˜ao do pro-blema de aloca¸c˜ao e ajuste ´otimos dos dispositivos FACTS STATCOM, SSSC e UPFC foi implementado em MATLAB e testado nos sistemas-teste de 34 barras [9], 37 barras (IEEE test feeders) [10] e nos alimentadores reais da COSERN de 104 e 66 barras obtidos em [11].
TABELA I: Limites das Vari´aveis Cont´ınuas.
Limites STATCOM SSSC UPFC
Vmin (pu) 0,93 0,93 0,93 Vmax (pu) 1,05 1,05 1,05 mmin sh 0,9 - 0,9 mmax sh 1,1 - 1,1 mmin se - 0 0 mmax se - 0,5 0,5 θmin sh (rad) 0 - 0 θmax sh (rad) 2π - 2π θminse (rad) - 0 0 θmax se (rad) - 2π 2π Qmin (Mvar) -10 -10 -Qmax (Mvar) 10 10 -Smin T (MVA) - - 0 Smax T (MVA) - - 100
TABELA II: Resultados do AG – STATCOM.
Sistema Barra msh θsh (rad)
34 barras 1 1,096 0.4668
37 barras 1 1,1 0.2886
66 barras 1 1,1 0.3869
104 barras 2 1,1 0,4852
TABELA III: Perdas ativas totais (kW) – STATCOM.
STATCOM
Sistema antes depois % redu¸c˜ao 34 barras 393,91 347.53 11.77% 37 barras 129,97 124.27 4,38% 66 barras 409,33 367.26 10,28% 104 barras 984,09 952,33 3,23%
Para realizar as simula¸c˜oes, o carregamento dos sistemas foi aumentado para que o limite inferior de tens˜ao fosse violado e a convergˆencia se tornasse mais dif´ıcil.
A. Parˆametros do AG
Nos problemas de FPO (1), (2) e (3) foram utilizados os limites das vari´aveis cont´ınuas definidos na Tabela I.
B. Resultados
Os dispositivos estudados podem realizar compensa¸c˜ao de reativos e controle de fluxo em sistemas com linhas paralelas ou com mais de uma fonte de gera¸c˜ao. Nos sistemas-teste utilizados, os alimentadores s˜ao radiais e existe uma ´unica fonte de gera¸c˜ao, logo, n˜ao existe controle de fluxo, apenas compensa¸c˜ao s´erie e/ou shunt. Nessa situa¸c˜ao, a configura¸c˜ao mais vantajosa para a maioria dos casos ´e a aloca¸c˜ao do dispositivo na barra da subesta¸c˜ao, pois, desta forma, estar´a agindo onde existe a maior corrente e fluxo de potˆencia, ficando o AG respons´avel pelo ajuste dos parˆametros do dispositivo. Nas tabelas II e III pode-se ver o resultado do AG na aloca¸c˜ao e ajuste do STATCOM considerando a barra da subesta¸c˜ao como op¸c˜ao de aloca¸c˜ao.
Para observar os efeitos da aloca¸c˜ao e ajuste dos FACTS em outras barras, foi exclu´ıda a barra da subesta¸c˜ao como op¸c˜ao de aloca¸c˜ao e, nessa nova situa¸c˜ao, o AG procurou
TABELA IV: Resultados do AG – STATCOM.
Sistema Barra msh θsh(rad)
34 barras 3 1,1 0,4177
37 barras 4 1,1 1,0626
66 barras 10 1,1 0,5221 104 barras 2 1,1 0,4852
TABELA V: Perdas ativas totais (kW) – STATCOM.
STATCOM
Sistema antes depois % redu¸c˜ao 34 barras 393,91 350,30 11,07% 37 barras 129,97 124,45 4,25% 66 barras 409,33 383,62 6,28% 104 barras 984,09 952,33 3,23%
TABELA VI: Resultados do AG – SSSC.
Sistema Barra mse θse(rad)
34 barras 2 0,114 1,0134 37 barras 2 0,236 4,9688 66 barras 3 0,240 1,4065 104 barras 2 0,083 0,6081
TABELA VII: Perdas ativas totais (kW) – SSSC.
SSSC
Sistema antes depois % redu¸c˜ao 34 barras 393,91 349,27 11,33% 37 barras 129,97 115,44 11,18% 66 barras 409,33 365,34 10,75% 104 barras 984,09 869,61 11,63%
novas op¸c˜oes que fossem vantajosas havendo essa restri¸c˜ao. Os resultados a seguir contemplam a aloca¸c˜ao dos trˆes dispositivos excluindo a barra da subesta¸c˜ao.
Nas tabelas IV e V apresentam-se os resultados do algoritmo gen´etico e a redu¸c˜ao de perdas obtida com a instala¸c˜ao do STATCOM.
Nas tabelas VI e VII apresentam-se os resultados do algoritmo gen´etico e a redu¸c˜ao de perdas obtida com a instala¸c˜ao do SSSC.
Nas tabelas VIII e IX apresentam-se os resultados do algoritmo gen´etico e a redu¸c˜ao de perdas obtida com a instala¸c˜ao do UPFC.
C. An´alise Comparativa
Conforme pˆode ser visto nos resultados apresentados nas tabelas II a IX, os trˆes dispositivos FACTS estudados proporcionam uma redu¸c˜ao das perdas ativas totais, como era esperado. Simultaneamente, pode-se perceber uma re-du¸c˜ao nas perdas reativas totais, o aumento da capacidade de transferˆencia de potˆencia ativa e reativa e uma melhoria do perfil de tens˜ao do alimentador.
Quando a op¸c˜ao de aloca¸c˜ao na barra 1 foi eliminada, o AG precisou realizar tanto o ajuste como a aloca¸c˜ao do dispositivo. Algumas observa¸c˜oes interessantes podem ser feitas a partir dos resultados vistos nas tabelas IV a IX. Nos casos simulados, o SSSC e UPFC proporcionaram a maior parcela de redu¸c˜ao de perdas, tendo seus resultados
TABELA VIII: Resultados do AG – UPFC. Sistema Barra msh θsh mse θse 34 2 0,960 0 0,067 0,012 37 2 0,928 6,283 0,090 6.136 66 3 1,093 6,270 0,059 0,055 104 2 1,080 0,018 0,070 5,76
TABELA IX: Perdas ativas totais (kW) – UPFC.
Sistema UPFC)
Barras antes depois % redu¸c˜ao
34 393,91 349,27 11,33%
37 129,97 115,60 11,06%
66 409,33 365,29 10,76%
104 984,09 869,59 11,64%
TABELA X: Redu¸c˜ao nas perdas ativas e reativas do alimentador de 104 barras - STATCOM
STATCOM antes depois Perdas (kW) 984.09 952.33 % redu¸c˜ao 3,23 Perdas (kvar) 1.756.14 1701.03 % redu¸c˜ao 3,14
TABELA XI: Redu¸c˜ao nas perdas ativas e reativas do alimentador de 104 barras - SSSC SSSC antes depois Perdas (kW) 984.09 869.61 % redu¸c˜ao 11,63 Perdas (kvar) 1756.14 1600.42 % redu¸c˜ao 8,87
TABELA XII: Redu¸c˜ao nas perdas ativas e reativas do alimentador de 104 barras - UPFC
UPFC antes depois Perdas (kW) 984.09 869.59 % redu¸c˜ao 11,64 Perdas (kvar) 1756.14 1600.40 % redu¸c˜ao 8,88
praticamente idˆenticos. O STATCOM apresentou redu¸c˜oes de perdas menos significativas que os outros dispositivos, mas tamb´em efetuou uma melhoria no perfil de tens˜ao, elevando a tens˜ao nas barras que violavam o limite inferior. Nas tabelas X, XI e XII, e na Fig. 5 do perfil de tens˜ao do alimentador de 104 barras, pode-se ver comparativamente o desempenho dos controladores. Para o sistema de 104 barras, o AG alocou os trˆes dispositivos na barra 2.
Nas figuras 5a, 5b e 5c est˜ao ilustrados os perfis de tens˜ao obtidos com a aloca¸c˜ao do STATCOM, do SSSC e do UPFC, respectivamente.
Na Fig. 5 observa-se que tanto o SSSC quanto o UPFC causaram a maior eleva¸c˜ao de tens˜ao em todo o alimenta-dor, com algumas barras chegando ao limite superior de tens˜ao, embora sem ultrapass´a-lo, e uma maior redu¸c˜ao
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 0.92 0.93 0.94 0.95 0.96 0.97 0.98 0.99 1 1.01 1.02 Tensão (pu) Barra sem STATCOM com STATCOM (a) STATCOM 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 0.92 0.94 0.96 0.98 1 1.02 1.04 1.06 Tensão(pu) Barra sem SSSC com SSSC (b) SSSC 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 0.92 0.94 0.96 0.98 1 1.02 1.04 1.06 Tensão (pu) Barra sem UPFC com UPFC (c) UPFC
Fig. 5: Perfil de tens˜ao do alimentador de 104 barras
de perdas. Essa caracter´ıstica deve-se ao fato de o SSSC ser um dispositivo que efetua a compensa¸c˜ao s´erie da linha, reduzindo de maneira geral a impedˆancia s´erie e, consequentemente, reduzindo as perdas totais e melho-rando efetivamente o perfil de tens˜ao. O SSSC pode atuar na rede el´etrica compensando tanto a reatˆancia quanto a resistˆencia s´erie por meio da adi¸c˜ao de uma componente de tens˜ao em anti-fase com a componente de queda de tens˜ao resistiva [12], desta forma, al´em de uma melhoria nas perdas reativas, ocorre uma maior redu¸c˜ao de perdas ativas, como verificado nos resultados das simula¸c˜oes. O UPFC, por combinar as caracter´ısticas do SSSC e do STATCOM, apresenta o mesmo comportamento que o SSSC em rela¸c˜ao `a compensa¸c˜ao s´erie da linha.
O STATCOM, por ser um compensador paralelo e atuar aproximadamente como um banco de capacitores, foi o dispositivo que causou menor eleva¸c˜ao no perfil de tens˜ao no alimentador e teve o pior desempenho na redu¸c˜ao das perdas, pois, neste caso, n˜ao ocorreu compensa¸c˜ao da impedˆancia s´erie. As vantagens da compensa¸c˜ao s´erie em
rela¸c˜ao `a paralela em sistemas de distribui¸c˜ao tamb´em j´a havia sido verificada em [13].
VI. Conclus˜oes
Neste trabalho optou-se por desenvolver um algoritmo gen´etico b´asico, prezando pela facilidade de implementa-¸c˜ao, com o objetivo de obter um m´etodo simples e r´apido, visto que o problema de aloca¸c˜ao e ajuste de dispositivos FACTS foi formulado como um problema de otimiza¸c˜ao combinat´oria que se adequa ao AG desenvolvido.
Os alimentadores-teste foram simulados diversas vezes e em condi¸c˜oes de carregamento que levam `a viola¸c˜ao dos limites de tens˜ao estabelecidos pela ANEEL, tendo convergido para uma solu¸c˜ao em todos os casos, de forma que a an´alise dos resultados evidencia que foram satisfato-riamente atingidos os objetivos deste artigo, pois ´e impor-tante verificar que mesmo na situa¸c˜ao em que a aloca¸c˜ao ocorre em uma barra j´a esperada (barra de gera¸c˜ao), ´e necess´ario que o AG realize o ajuste dos parˆametros do dispositivo para uma opera¸c˜ao ´otima.
O m´etodo proposto apresenta como principais vantagens a facilidade de implementa¸c˜ao, a rapidez na execu¸c˜ao e a simplicidade dos c´alculos utilizados para obten¸c˜ao dos valores requeridos.
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