Aula 2008 18 - Regularização de vazão

(1)

Regularização de vazões

Walter Collischonn

IPH - UFRGS

IPH 01027

(2)

A variabilidade temporal da precipitação e, conseqüentemente, da vazão dos rios freqüentemente origina situações de déficit hídrico, quando a vazão dos rios é inferior à necessária para atender determinado uso. Em outras situações ocorre o contrário, ou seja, há excesso de vazão.

Regularização

A solução encontrada para reduzir a variabilidade temporal da vazão é a regularização através da utilização de um ou mais reservatórios. Os reservatórios têm por objetivo acumular parte das águas disponíveis nos períodos chuvosos para compensar as deficiências nos períodos de estiagem, exercendo um efeito regularizador das vazões naturais.

(3)

(4)

(5)

(6)

(7)

(8)

(9)

Um reservatório pode ser descrito por

seus níveis e volumes característicos:

• Nível mínimo operacional • Nível máximo operacional • Volume máximo • Volume morto • Volume útil IPH 01027 Regularização de Vazões

(10)

Volume morto

nível mínimo operacional

(11)

O Volume Morto é a parcela de volume do reservatório que não está disponível para uso. Corresponde ao volume de água no reservatório quando o nível é igual ao mínimo operacional. Abaixo deste nível as tomadas de água para as turbinas de uma usina hidrelétrica não funcionam, seja porque começam a engolir ar além de água, o que provoca cavitação nas turbinas (diminuindo sua vida útil), ou porque o controle de vazão e pressão sobre a turbina começa a ficar muito instável.

Volume morto

IPH 01027 Regularização

(12)

Volume morto

nível mínimo operacional nível máximo

(13)

O nível máximo operacional corresponde à cota máxima permitida para operações normais no reservatório. Níveis superiores ao nível máximo operacional podem ocorrer em situações extraordinárias, mas comprometem a segurança da barragem.

O nível máximo operacional define o volume máximo do reservatório.

Nível máximo operacional

(14)

Volume morto

nível mínimo operacional nível máximo

operacional Volume útil

nível máximo maximorum

(15)

A diferença entre o volume máximo de um

reservatório e o volume morto é o volume útil,

ou seja, a parcela do volume que pode ser

efetivamente utilizada para regularização de

vazão.

Volume útil

(16)

Reservatório

Os reservatórios tem por objetivo acumular parte das águas disponíveis nos períodos chuvosos para compensar as deficiências nos períodos de estiagem, exercendo um efeito regularizador das vazões naturais.

Em geral os reservatórios são formados por meio de barragens implantadas nos cursos d‘água. Suas características físicas, especialmente a capacidade de armazenamento, dependem das características topográficas do vale em que estão inseridos.

(17)

Sistema WGS 84 Diferença +/- 5 m

Altimetria da área de um possível

reservatório no Rio Gravataí - RS

(18)

Cota: 6,5 m

Área inundada: 32 ha Volume: 0,1 Hm3 Vazão regularizada: ?

(19)

Cota: 7 m

Área inundada: 200 ha Volume: 0,7 Hm3

(20)

Cota: 8 m

Área inundada: 815 ha Volume: 5,7 Hm3

(21)

Cota: 9 m

Área inundada: 1.569 ha Volume: 17,6 Hm3

(22)

Cota: 10 m

Área inundada: 3.614 ha Volume: 43,6 Hm3

(23)

Cota: 11 m

Área inundada: 7.841 Volume: 101 Hm3

(24)

Cota: 12 m

Área inundada: 10.198 ha Volume: 191 Hm3

(25)

Cota: 13 m

(26)

Cota: 14 m

(27)

Cota: 15 m

(28)

0 100 200 300 400 500 600 700 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 Cota (m WGS84) V o lu m e (H m 3 ) o u Á re a (k m 2 ) Volume Hm3 Área (km2)

(29)

Cota (m) Área (km2₎ _{Volume (hm³)} 772,00 0,00 0,00 775,00 0,94 0,94 780,00 2,39 8,97 785,00 4,71 26,40 790,00 8,15 58,16 795,00 12,84 110,19 800,00 19,88 191,30 805,00 29,70 314,39 810,00 43,58 496,50 815,00 58,01 749,62 820,00 74,23 1.079,39 825,00 92,29 1.494,88 830,00 113,89 2.009,38 835,00 139,59 2.642,00 840,00 164,59 3.401,09 845,00 191,44 4.289,81

Curva Cota - Área - Volume

(30)

Outras características importantes são as

estruturas de saída de água, eclusas para

navegação, escadas de peixes, tomadas de

água para irrigação ou para abastecimento, e

eventuais estruturas de aproveitamento para

lazer e recreação.

Outras Características

(31)

Os vertedores são o principal tipo de estrutura de saída de água. Destinam-se a liberar o excesso de água que não pode ser aproveitado para geração de energia elétrica, abastecimento ou irrigação. Os vertedores são dimensionados para permitir a passagem de uma cheia rara (alto

tempo de retorno) com

segurança.

(32)

Um vertedor pode ser livre ou controlado por comportas. O tipo mais comum de vertedor apresenta um perfil de rampa, para que a água escoe em alta velocidade, e a jusante do vertedor é construída uma estrutura de dissipação de energia, para evitar a erosão excessiva.

(33)

(34)

A vazão de um vertedor livre (não controlado por comportas) é dependente da altura da água sobre a soleira, conforme a figura e a equação ao lado.

Q é a vazão do vertedor; L é o comprimento da soleira; h é a altura da lâmina de água sobre a soleira e C é um coeficiente com valores entre 1,4 e 1,8. É importante destacar que a vazão tem uma relação não linear com o nível da água

Vazão de Vertedor

2 3

h

L

C

Q





(35)

oOnde A é a área da seção transversal do orifício; g é a aceleração da gravidade; h é a altura da água desde a superfície até o centro do orifício e C é um coeficiente empírico com valor próximo a 0,6.

Semelhante à equação do vertedor, destaca-se que a vazão de um orifício tem uma relação não linear com o nível da água.

h

g

2 A

C

Q





Descarregadores de fundo podem ser utilizados como estruturas de saída de água de reservatórios, especialmente para atender usos da água existentes a jusante. A equação de vazão de um descarregador de fundo é semelhante à equação de vazão de um orifício, apresentada abaixo:

Descarregadores de Fundo

(36)

e

H

Q

P







P = Potência (W)

 = peso específico da água (N/m3₎

Q = vazão (m3_/s)

H = queda líquida (m)

e = eficiência da conversão de energia hidráulica em elétrica

e depende da turbina; do gerador e do sistema de adução

0,76 < e < 0,87

Geração de Energia

(37)

Energia Assegurada é a energia que pode ser suprida por uma usina com um risco de 5% de não ser atendida, isto é, com uma garantia de 95% de atendimento.

Numa usina com reservatório pequeno, a energia assegurada é definida pela Q₉₅

A empresa de energia será remunerada pela Energia Assegurada

Energia Assegurada

(38)

40 m3/s

Curva de permanência

de vazões

(39)

Uma usina hidrelétrica será construída em um rio com a curva de permanência apresentada abaixo. O projeto da barragem prevê uma queda líquida de 27 metros. A eficiência da conversão de energia será de 83%. Qual é a energia assegurada desta usina?

Exemplo

(40)

Q₉₅ = 50 m3_/s H = 27 m e = 0,83  = 1000 kg/m3 _{. 9,81 N/kg}

e

H

Q

P







P = 11 MW P = 9,81.50.27.0,83.1000

(41)

e

H

Q

P







excesso déficit

Importância para

geração de energia

(42)

e

H

Q

P







Vazão Q95 – energia assegurada

Importância para

geração de energia

(43)

O

volume

útil

está

diretamente

relacionado à capacidade de regularizar a

vazão.

Se o volume útil é pequeno, o reservatório

não consegue regularizar a vazão e a usina é

chamada “a fio d’água”

Volume útil x

Vazão média afluente

IPH 01027

Regularização de Vazões

(44)

• Equação da continuidade

Q

I

t

S







Balanço Hídrico

de reservatórios

IPH 01027 Regularização de Vazões

(45)

• Intervalo de tempo curto: cheias

• Intervalo de tempo longo: dimensionamento

Balanço Hídrico

de reservatórios

IPH 01027

Regularização de Vazões

(46)

• Métodos gráficos (antigos)

• Simulação

Dimensionamento do reservatório

(47)

• Método gráfico

Método de Rippl

(48)

• Equação de Balanço Hídrico

Q

I

t

S







Simulação

(49)

onde

e

representam valores médios

da vazão afluente e defluente de reservatório

ao longo do intervalo de tempo ∆t.

_ _

Q

I

t

S

_t _t _t

_

_





 

Discretizada

_ I _ Q

saídas

entradas

S

_t___t



_t





(50)

sujeita às restrições 0 < S

_t+∆t

< V

_máx

;

onde V

_máx

é o volume útil do reservatório.

(51)

t

Q

t

I

V

t

Q

t

I

V

i 1 i



























 V = volume (m3₎

I = vazão afluente ao reservatório (m3_/s)

Q = vazão defluente do reservatório (m3_/s)

Q inclui vazão que atende a demanda e vazão vertida

• Balanço Hídrico num reservatório

Simulação em planilha

(52)

Q é considerado igual à demanda

• Equação de Balanço Hídrico do reservatório pode ser aplicada recursivamente

Simulação em planilha



I

Q



t

V

_i_₁



_i







conhecidos IPH 01027 Regularização de Vazões

(53)

• Com a equação recursiva de balanço podem ocorrer duas situações extremas:

max 1 i

V

_



min

1 i

V

_



É necessário verter água

A demanda é excessiva ou o volume é insuficiente

(54)

1. Estime um valor de V_max

2. Aplique a equação abaixo para cada mês do período de dados de vazão disponível (é desejável que a série tenha várias décadas). As perdas por evaporação (E) variam com o mês e podem ser estimadas por dados de tanque classe A. A demanda D pode variar com a época do ano. A vazão vertida Q_t é diferente de zero apenas quando a equação indica que o volume máximo será superado.

t t t t t t t

S

I

D

E

Q

S

__







Dimensionamento de reservatório

(55)

3. Em um mês qualquer, se S_t+__t for menor que zero, a demanda D_t deve ser reduzida até que S_t+__t seja igual a zero, e é computada uma falha de entendimento.

4. Calcule a probabilidade de falha dividindo o número de meses com falha pelo número total de meses. Se esta probabilidade for considerada inaceitável, aumente o valor do volume máximo Vmax e reinicie o processo.

Dimensionamento de reservatório

(56)

Um reservatório com volume

útil de 500 hectômetros cúbicos

(milhões de m3) pode garantir

uma vazão regularizada de 55

m

3

_.s

-1

_{, considerando a seqüência}

de vazões de entrada da tabela

abaixo? Considere o reservatório

inicialmente cheio, a evaporação

nula e que cada mês tem 2,592

milhões de segundos.

mês Vazão (m3_/s) Jan 60 Fev 20 Mar 10 Abr 5 Mai 12 Jun 13 Jul 24 Ago 58 Set 90 Out 102 Nov 120 Dez 78

Exemplo

(57)

mês Vazão (m3_/s) _Volume _{I (hm}3₎ _{D (hm}3₎ _Volume _{Q (hm}3₎ jan 60 500 156 143 fev 20 mar 10 abr 5 mai 12 jun 13 jul 24 ago 58 set 90 out 102 nov 120 dez 78 S_t+dt=S_t+I_t-D_t = 500 + 156 – 143 = 513

(58)

mês Vazão (m3_/s) _Volume _{I (hm}3₎ _{D (hm}3₎ _Volume _{Q (hm}3₎ jan 60 500 156 143 513 13 fev 20 500 mar 10 abr 5 mai 12 jun 13 jul 24 ago 58 set 90 out 102 nov 120 dez 78 S_t+dt=S_t+I_t-D_t = 500 + 156 – 143 = 513

Supondo que não será necessário verter

Volume máximo excedido! É necessário verter 13 hm3

(59)

mês Vazão (m3_/s) _Volume _{I (hm}3₎ _{D (hm}3₎ _Volume _{Q (hm}3₎ jan 60 500 156 143 513 13 fev 20 500 52 143 409 0 mar 10 409 abr 5 mai 12 jun 13 jul 24 ago 58 set 90 out 102 nov 120 dez 78 S_t+dt=S_t+I_t-D_t = 500 + 52 – 143 = 409

(60)

No início do mês de agosto o volume calculado é negativo, o que rompe a restrição, portanto o reservatório não é capaz de regularizar a vazão de 55 m3_.s-1 Mês S (hm3₎ _{I (hm}3₎ _{D (hm}3₎ _{Q (hm}3₎ Jan ₅₀₀ ₁₅₆ ₁₄₃ ₁₃ Fev ₅₀₀ ₅₂ ₁₄₃ ₀ Mar ₄₀₉ ₂₆ ₁₄₃ ₀ Abr ₂₉₃ ₁₃ ₁₄₃ ₀ Mai ₁₆₃ ₃₁ ₁₄₃ ₀ Jul ₅₂ ₃₄ ₁₄₃ ₀ Ago -57 62 143 0 IPH 01027 Regularização de Vazões

(61)

Vazões do rio Tainhas de 1970 a 1980

Exemplo: dimensionamento de

(62)

Qual é a vazão que pode ser regularizada no

rio Tainhas com um reservatório de 100 milhões de

m

3

_?

Exemplo: dimensionamento de reservatório

com simulação em planilha

100 Hm3 _{correspondem, aproximadamente, à área}

do Campus do Vale coberto por 17 metros de água.

(63)

(64)

Vazões afluentes do rio Tainhas



I

Q



t

V

_i_₁



_i







(65)

Vazão de antendimento da demanda



I

Q



t

V

_i_₁



_i







demanda (ou vazão regularizada)

(66)

Vazão vertida para V < Vmax



I

Q



t

V

_i_₁



_i







(67)

Vazão total de saída



I

Q



t

V

(68)

(69)

(70)

(71)

(72)

Qual é a vazão que pode ser regularizada no rio Tainhas com um reservatório de 100 milhões de m3_?

A máxima vazão regularizável é de 11,13 m3/s.

Resposta

(73)

Qual é o volume necessário para regularizar a vazão de 15 m3_/s?

(74)

(75)

(76)

Curvas de Permanência

natural

(77)

Curvas de Permanência

natural

regularizado

(78)

(79)

• Limite teórico:

Q regularizada = I média

(80)

• Regularização intersazonal

• Regularização interanual

Tipos de regularização

(81)

(82)

(83)

(84)

(85)

(86)

(87)

(88)

• Perdas por evaporação

• Demandas variáveis no tempo

• Reservatórios de uso múltiplo

• Impactos ambientais



I

Q



t

V

_i_₁



_i







Complicações

(89)

(90)

(91)

• Usinas hidrelétricas e térmicas

• Custo energia hidrelétrica 30 US$ por MW.hora • Custo energia térmica > 45 US$ por MW.hora • Custo de não abastecimento !!!!!!!

Defina a melhor operação para um sistema que conta com uma usina hidrelétrica (máximo de 100 MW) e uma usina térmica (40 MW) para atender uma demanda de 100 MW, sujeito à variabilidade das vazões.

Otimização de operações

(92)

O reservatório de Sobradinho tem cerca de 320 km de extensão, com uma superfície de espelho d’água de 4.214 km2 e uma capacidade de armazenamento de 34,1 bilhões de metros cúbicos em sua cota nominal de 392,50 m, constituindo-se no maior lago artificial do mundo.

Ele garante, através de uma depleção de até 12 m, juntamente com o reservatório de Três Marias/CEMIG, uma vazão regularizada de 2.060 m3_/s

nos períodos de estiagem, permitindo a operação de todas as usinas da CHESF situadas ao longo do Rio São Francisco.

Sobradinho

(93)

• Área de reservatório na cota 392,50 m

- 4.214 km

2

• Volume total do reservatório 34.116 Hm

3

• Volume útil do reservatório 28.669 Hm

3

• Vazão regularizada 2.060 m

3

_/s

• Nível máximo maximorum 393,50 m

• Nível máximo operativo normal 392,50 m

• Nível mínimo operativo normal 380,50 m

Sobradinho

(94)

• Tipo Kaplan • Quantidade6

• Fabricante Leningradsky Metallichesky Zavod (LMZ) • Velocidade nominal 75 rpm

• Velocidade de disparo 180 rpm • Engolimento 710 m3/s

• Potência nominal 178.000 kW • Altura de queda nominal 27,2 m • Diâmetro do rotor 9,5 m

Turbinas Sobradinho

(95)

e

H

Q

P







Exemplo

Qual é a perda de energia na usina de Sobradinho devida à evaporação direta do lago?

H = 27,2 m e = 0,90

Evaporação direta do lago corresponde a 200 m3/s.

(96)

Considere um sistema elétrico com um centro de demanda (D) que consome 50 MW em média. O sistema é atendido por uma usina hidrelétrica a fio d’água (B), uma usina hidrelétrica com reservatório (A) e uma usina termelétrica (C), de acordo com a configuração da figura. O reservatório de A tem um volume útil de 350 hectômetros cúbicos, permite regularizar a vazão de 33 m3_.s-1_{. O volume de B}

é desprezivelmente pequeno. A potência da usina em A é desprezivelmente pequena. A queda da usina B é de 67 m, a eficiência é de 85 %. A potência máxima da usina térmica é de 25 MW, e o custo de geração é de 300 dólares por MW.hora. Os dados de vazão do rio Principal a montante de A, e do afluente são dados na tabela. Em qual mês deverá ser acionada a

usina termelétrica C para garantir o suprimento de energia para o consumidor C?

Mês Afluente Principal 1 5 60 2 23 20 3 15 10 4 16 5 5 12 12 6 8 13 7 6 24 8 5 58 9 10 90 10 12 95 11 15 120 12 34 78 A B D C IPH 01027 Regularização de Vazões

(97)

Um reservatório com volume útil de 500 hectômetros cúbicos (milhões de m3_{) pode garantir uma vazão}

regularizada de 25 m3_.s-1_{,considerando a seqüência de}

vazões de entrada da tabela abaixo? Considere o reservatório inicialmente cheio, a evaporação constante de 200 mm por mês, área superficial e que cada mês tem

2,592 milhões de segundos.

(98)

Um reservatório com volume útil de 150 hectômetros cúbicos é suficiente para regularizar a vazão de 28 m3_.s-1

num rio que apresenta a seqüência de vazões da tabela abaixo para um determinado período crítico? Considere o reservatório inicialmente cheio, 200 km2 _{de área superficial}

constante e que cada mês tem 2,592 milhões de segundos. Os dados de evaporação de tanque classe A são dados na tabela (veja capitulo 5).

(99)

Considerando um reservatório com vertedor livre, em que a vazão de saída é uma função do nível da água no reservatório, a equação abaixo pode ser aplicada recursivamente.

2 Q

Q

2 I

I

t

S

_t___t _t _t _t___t _t



_t___t











Propagação de cheias

em reservatórios

(100)

Considerando um reservatório com vertedor livre, em que a vazão de saída é uma função do nível da água no reservatório, a equação abaixo pode ser aplicada recursivamente.

2 Q

Q

2 I

I

t

S

_t___t _t _t _t___t _t



_t___t











Propagação de cheias

em reservatórios

(101)

Nesta equação, em cada intervalo de tempo é conhecida são conhecidas a vazão de entrada no tempo t e em t+t; a vazão de saída no intervalo de tempo t; e o volume armazenado no intervalo t. Não são conhecidos os termos S_t+t e Q_t+t , e ambos dependem do nível da água.

Como tanto S_t+t e Q_t+t são funções não lineares de h_t +t , a equação de balanço pode ser resolvida utilizando a técnica iterativa de Newton, ou ‘outro método numérico.

2 Q

Q

2 I

I

t

S

_t___t _t _t _t___t _t



_t___t











Propagação de cheias

em reservatórios

(102)

Uma forma mais simples de calcular a propagação de vazão num reservatório é o método conhecido como Puls modificado. Neste método a equação acima é reescrita como:

t t t t t t t t t

Q

t

S

2 I

I

Q

t

S

2 















     

Método de Puls

(103)

Uma tabela da relação entre Q_t+__t e 2.(S_t+__t )/t pode ser gerada a partir da relação cota – área – volume do reservatório e através da relação entre a cota e a vazão, por exemplo para uma equação de vertedor. t t t t t t t t t

Q

t

S

2 I

I

Q

t

S

2 















     

Método de Puls

(104)

Calcule o hidrograma de saída de um reservatório com um vertedor de 25 m de comprimento de soleira, com a soleira na cota 120 m, considerando a seguinte tabela cota –volume para o reservatório e o hidrograma de entrada apresentado na tabela abaixo, e considerando que nível da água no reservatório está inicialmente na cota 120 m.

Exemplo Puls

(105)

Tabela 8. 2: Relação cota volume do reservatório do exemplo. Cota (m) Volume (104 _m3₎ 115 1900 120 2000 121 2008 122 2038 123 2102 124 2208 125 2362 126 2569 127 2834 128 3163 129 3560 130 4029

Cota x Volume

(106)

Tabela 8. 3: Hidrograma de

entrada no reservatório.

Tempo (h) Vazão (m3_.s-1₎ 0 0 1 350 2 720 3 940 4 1090 5 1060 6 930 7 750 8 580 9 470 10 380 11 310 12 270 13 220 14 200 15 180 16 150 17 120 18 100 19 80 20 70 IPH 01027 Regularização de Vazões

(107)

O primeiro passo da solução é criar uma tabela relacionando a vazão de saída com a cota. Considerando um vertedor livre, com coeficiente C = 1,5 e soleira na cota 120 m, a relação é dada pela tabela que segue:

H (m) Q (m3/s) 120 0.0 121 37.5 122 106.1 123 194.9 124 300.0 125 419.3 126 551.1 127 694.5 128 848.5 129 1012.5 130 1185.9 2 3

h

L

C

Q





Solução

(108)

Esta tabela pode ser combinada à tabela cota – volume, acrescentando uma coluna com o valor do termo 2.(S_t+__t)/t , considerando o intervalo de tempo igual a 1 hora:

(109)

No primeiro intervalo de tempo o nível da água no reservatório é de 120 m, e a vazão é zero. O volume acumulado (S) no reservatório é 2000.104_m3_{. O valor}

2.S-Q para o primeiro intervalo de tempo é 11111 m3_.s-1_{. Para cada intervalo de tempo seguinte a vazão}

de saída pode ser calculada pelos seguintes passos: a) Calcular I_t + I_t+∆t

b) com o resultado do passo (a) e com base no valor de 2.(S_t)/t + Q_t para o intervalo anterior, calcular 2.(S_t+__t)/t + Q_t+__t equação t t t t t t t t t

Q

t

S

.

2 I

I

Q

t

S

.

2 











    IPH 01027 Regularização de Vazões

(110)

c) obter o valor de Q_t+__t pela tabela B, a partir da interpolação com o valor conhecido de 2.(S_t+__t)/t + Q_t+__t calculado no passo (b)

d) calcular o valor de 2.(S_t+__t)/t + Q_t+__t a partir da equação abaixo e seguir para o próximo passo de tempo, repetindo os passos de (a) até (b)

)

Q

(

2 Q

t

S

.

2 Q

t

S

.

2

t t t t t t t t t t          

_

_











_

















_



(111)

Os resultados são apresentados na tabela abaixo:

(112)

Gráfico – Propagação

em reservatórios

(113)

O exemplo mostra que o reservatório tende a suavizar o hidrograma, reduzindo a vazão de pico, embora sem alterar o volume total do hidrograma. É interessante observar que no caso do exemplo, em que o reservatório tem um vertedor livre, a vazão máxima de saída ocorre no momento em que a vazão de entrada e de saída são iguais.

O cálculo de propagação de vazões em reservatórios, como apresentado neste exemplo, pode ser utilizado para dimensionamento de reservatórios de controle de cheias, e para análise de operação de reservatórios em geral. Mediante algumas adaptações o método pode ser aplicado para reservatórios com vertedores controlados por comportas e para outras estruturas de saída.

(114)

Calcule o hidrograma de saída de um reservatório com um vertedor de 10 m de comprimento de soleira, com a soleira na cota 120 m, considerando a seguinte tabela cota–volume para o reservatório e o hidrograma de entrada apresentado na tabela abaixo, e considerando que nível da água no reservatório está inicialmente na cota 120 m.

Exercícios Puls

(115)

Cota (m) Volume (104 _m3₎ 115 0 120 100 121 118 122 168 123 262 124 408 125 562 126 869 127 1234 128 2263 129 3000 130 4000

Cota x Volume

(116)

Hidrograma de entrada no

reservatório.

Tempo (h) Vazão (m3_.s-1₎ 0 0 1 350 2 720 3 940 4 1090 5 1060 6 930 7 750 8 580 9 470 10 380 11 310 12 270 13 220 14 200 15 180 16 150 17 120 18 100 19 80 20 70 IPH 01027 Regularização de Vazões