Fig u ra 7 .5 6 - Pa rte d o e s pe c tro d e FTIR p a ra d ife re n te s te m po s d e e x po s iç ã o s o la r pe rte nc e n te à p a re d e in te rn a da a m o s tra B2

(1)

0 ,0 0 0 0 ,0 0 2 0 ,0 0 4 0 ,0 0 6 0 ,0 0 8 0 ,0 1 0 0 ,0 1 2 0 ,0 1 4 0 ,0 1 6 0 ,0 1 8 0 ,0 2 0 0 ,0 2 2 0 ,0 2 4 0 ,0 2 6 0 ,0 2 8 0 ,0 3 0 0 ,0 3 2 0 ,0 3 4 0 ,0 3 6 0 ,0 3 8

A

bsorbance

1 8 0 0 2 0 0 0

2 2 0 0 2 4 0 0

2 6 0 0

W a v e n u m b e r s ( c m - 1 )

150 dias 120 dias 90 dias 60 dias 30 dias 0 dias

0 ,0 0 0 0 ,0 0 2 0 ,0 0 4 0 ,0 0 6 0 ,0 0 8 0 ,0 1 0 0 ,0 1 2 0 ,0 1 4 0 ,0 1 6 0 ,0 1 8 0 ,0 2 0 0 ,0 2 2 0 ,0 2 4 0 ,0 2 6 0 ,0 2 8 0 ,0 3 0 0 ,0 3 2 0 ,0 3 4 0 ,0 3 6 0 ,0 3 8

A

bsorbance

1 8 0 0 2 0 0 0

2 2 0 0 2 4 0 0

2 6 0 0

W a v e n u m b e r s ( c m - 1 )

150 dias 120 dias 90 dias 60 dias 30 dias 0 dias 150 dias 120 dias 90 dias 60 dias 30 dias 0 dias

(2)

0 ,0 1 0 0 ,0 1 5 0 ,0 2 0 0 ,0 2 5 0 ,0 3 0 0 ,0 3 5 0 ,0 4 0 0 ,0 4 5 0 ,0 5 0 0 ,0 5 5 0 ,0 6 0 0 ,0 6 5

A

bsorbance

1 8 0 0 2 0 0 0

2 2 0 0 2 4 0 0

2 6 0 0

W a v e n u m b e r s ( c m - 1 )

150 dias 120 dias 90 dias 60 dias 30 dias 0 dias

0 ,0 1 0 0 ,0 1 5 0 ,0 2 0 0 ,0 2 5 0 ,0 3 0 0 ,0 3 5 0 ,0 4 0 0 ,0 4 5 0 ,0 5 0 0 ,0 5 5 0 ,0 6 0 0 ,0 6 5

A

bsorbance

1 8 0 0 2 0 0 0

2 2 0 0 2 4 0 0

2 6 0 0

W a v e n u m b e r s ( c m - 1 )

150 dias 120 dias 90 dias 60 dias 30 dias 0 dias 150 dias 120 dias 90 dias 60 dias 30 dias 0 dias - 0,002 - 0,001 0,00 0 0,00 1 0,00 2 0,00 3 0,00 4 0,00 5 0,00 6 0,00 7 0,00 8 0,00 9 0,01 0 0,01 1 0,01 2 0,01 3 0,01 4 A bsorbance

1 80 0 200 0

22 0 0 240 0

26 0 0

W a v enu mb er s ( c m- 1)

150 dias 120 dias 90 dias 60 dias 30 dias 0 dias - 0,002 - 0,001 0,00 0 0,00 1 0,00 2 0,00 3 0,00 4 0,00 5 0,00 6 0,00 7 0,00 8 0,00 9 0,01 0 0,01 1 0,01 2 0,01 3 0,01 4 A bsorbance

1 80 0 200 0

22 0 0 240 0

26 0 0

(3)

- 0,002 0,00 0 0,00 2 0,00 4 0,00 6 0,00 8 0,01 0 0,01 2 0,01 4 0,01 6 0,01 8 0,02 0 0,02 2 0,02 4 0,02 6 A bsorbance 180 0 2 00 0

2 20 0 2 40 0

2 60 0

150 dias 120 dias 90 dias 60 dias 30 dias 0 dias - 0,002 0,00 0 0,00 2 0,00 4 0,00 6 0,00 8 0,01 0 0,01 2 0,01 4 0,01 6 0,01 8 0,02 0 0,02 2 0,02 4 0,02 6 A bsorbance 180 0 2 00 0

2 20 0 2 40 0

2 60 0

150 dias 120 dias 90 dias 60 dias 30 dias 0 dias 150 dias 120 dias 90 dias 60 dias 30 dias 0 dias 0,00 0 0,00 2 0,00 4 0,00 6 0,00 8 0,01 0 0,01 2 0,01 4 0,01 6 0,01 8 0,02 0 0,02 2 0,02 4 0,02 6 0,02 8 0,03 0 0,03 2 0,03 4 0,03 6 A bsorbance

18 0 0 200 0

220 0 240 0

2 60 0

W av e nu mbe r s ( c m- 1 )

150 dias 120 dias 90 dias 60 dias 30 dias 0 dias 0,00 0 0,00 2 0,00 4 0,00 6 0,00 8 0,01 0 0,01 2 0,01 4 0,01 6 0,01 8 0,02 0 0,02 2 0,02 4 0,02 6 0,02 8 0,03 0 0,03 2 0,03 4 0,03 6 A bsorbance

18 0 0 200 0

220 0 240 0

2 60 0

(4)

0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 0,11 0,12 0,13 0,14 0,15 0,16 0,17 0,18 0,19 0,20 0,21 0,22 0,23 A bsorbance

1 80 0 200 0

22 0 0 2 40 0

260 0

W av enu mb er s ( c m- 1)

150 dias 120 dias 90 dias 60 dias 30 dias 0 dias 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 0,11 0,12 0,13 0,14 0,15 0,16 0,17 0,18 0,19 0,20 0,21 0,22 0,23 A bsorbance

1 80 0 200 0

22 0 0 2 40 0

260 0

W av enu mb er s ( c m- 1)

150 dias 120 dias 90 dias 60 dias 30 dias 0 dias 150 dias 120 dias 90 dias 60 dias 30 dias 0 dias - 0,00 0,02 0,04 0,06 0,08 0,10 0,12 0,14 0,16 0,18 0,20 A bsorbance

1 80 0 2 00 0

2 20 0 24 0 0

26 0 0

150 dias 120 dias 90 dias 60 dias 30 dias 0 dias - 0,00 0,02 0,04 0,06 0,08 0,10 0,12 0,14 0,16 0,18 0,20 A bsorbance

1 80 0 2 00 0

2 20 0 24 0 0

26 0 0

(5)

0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 0,11 0,12 0,13 0,14 0,15 0,16 A bsorbance 180 0 2 00 0

2 20 0 24 0 0

260 0

150 dias 120 dias 90 dias 60 dias 30 dias 0 dias 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 0,11 0,12 0,13 0,14 0,15 0,16 A bsorbance 180 0 2 00 0

2 20 0 24 0 0

260 0

150 dias 120 dias 90 dias 60 dias 30 dias 0 dias 150 dias 120 dias 90 dias 60 dias 30 dias 0 dias - 0,00 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 0,11 0,12 0,13 0,14 0,15 0,16 0,17 0,18 A bsorbance

18 0 0 2 00 0

2 20 0 240 0

260 0

150 dias 120 dias 90 dias 60 dias 30 dias 0 dias - 0,00 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,10 0,11 0,12 0,13 0,14 0,15 0,16 0,17 0,18 A bsorbance

18 0 0 2 00 0

2 20 0 240 0

260 0

(6)

0,02 0,04 0,06 0,08 0,10 0,12 0,14 0,16 0,18 0,20 A bsorbance 180 0 200 0

2 20 0 24 0 0

260 0

W av en u mber s ( c m- 1)

150 dias 120 dias 90 dias 60 dias 30 dias 0 dias 0,02 0,04 0,06 0,08 0,10 0,12 0,14 0,16 0,18 0,20 A bsorbance 180 0 200 0

2 20 0 24 0 0

260 0

W av en u mber s ( c m- 1)

ANEXO G

(7)

Radiação

Solar Radiação Solar Radiação Solar

Julho Agosto Setembro

Dia RG RUV Dia RG RUV Dia RG RUV

1 23472 1048 1 23635 911 1 25464 936

2 22141 980 2 17955 786 2 24524 898

3 22066 991 3 24100 993 3 24268 864

4 8821 481 4 24186 968 4 23983 844

5 23250 1031 5 22883 859 5 23166 826

6 23117 995 6 17002 736 6 22597 762

7 22848 973 7 22025 917 7 20185 711

8 23397 1031 8 24248 979 8 21805 714 9 23369 1037 9 24116 946 9 12408 508 10 23449 1023 10 24200 924 10 9891 428 11 23272 997 11 24501 934 11 18174 698 12 22997 1007 12 24188 972 12 17016 635 13 23161 1000 13 23809 957 13 20673 743 14 23522 1015 14 21189 854 14 22750 826 15 23609 1006 15 23772 987 15 23255 807 16 11742 580 16 18598 817 16 22046 780 17 14767 722 17 25570 1035 17 17369 633 18 22744 989 18 25691 1009

19 23917 1039 19 25463 1020 20 23477 1003 20 25613 1004 21 23985 1021 21 25027 999 22 23788 1022 22 25998 1011 23 22488 996 23 25585 983 24 17213 796 24 25054 967 25 24071 1033 25 24863 956 26 24253 1017 26 6557 343 27 24242 1024 27 23543 922 28 24491 1031 28 25118 944 29 24155 1008 29 17313 696 30 22522 896 30 20045 794 31 23777 901 31 24165 882

Tabe la 7.31 - Radiaç ão S o lar para os me s e s de Julho , Ag os to e S ete mbro

(8)

Radiação

Solar Radiação Solar Radiação Solar

Abril Maio Junho

Dia RG RUV Dia RG RUV Dia RG RUV

17 25030 936 1 19360 823 1 19888 888 18 25072 944 2 16123 727 2 23112 1006 19 25385 949 3 11917 525 3 23040 1006 20 23107 893 4 19022 816 4 18973 890

21 8817 420 5 17062 742 5 23539 990

22 25022 946 6 24914 984 6 23492 945 23 25127 961 7 25231 1008 7 24074 1002 24 24238 937 8 25188 1011 8 22287 950

25 8773 406 9 24953 995 9 18091 808

26 16237 718 10 24739 989 10 23037 1002 27 21675 906 11 24007 935 11 16709 787 28 23971 933 12 20812 880 12 21227 952 29 21088 877 13 20611 835 13 20644 951 30 20886 870 14 18212 785 14 17497 836 15 22982 960 15 10198 534 16 23681 992 16 18424 838 17 23902 997 17 4255 280 18 24021 997 18 14929 711 19 23347 970 19 17459 813 20 23992 1018 20 11715 584 21 9882 495 21 20665 930 22 15813 717 22 20578 934 23 8435 443 23 23578 1042 24 18821 796 24 23487 1042 25 16425 728 25 17690 810 26 8558 431 26 16618 775 27 18425 821 27 23732 1035 28 14159 694 28 23606 1022 29 22508 988 29 23753 1034 30 23390 1033 30 23468 1021 31 14302 672

Tabe la 7.30 - Radiaç ão S o lar para os me s e s de Abril, Maio e Junho

(9)

Humidade Relativa Humidade Relativa Humidade Relativa

Dia HRmx HRmd HRmn Dia HRmx HRmd HRmn Dia HRmx HRmd HRmn

1 90 74 54 1 91 66 43 1 51 35 21

2 89 72 44 2 86 68 45 2 59 40 28

3 87 68 44 3 86 63 40 3 44 36 26

4 93 83 69 4 78 50 28 4 63 45 32

5 93 65 31 5 69 50 30 5 88 55 36

6 78 47 22 6 87 72 56 6 91 53 27

7 80 53 31 7 95 73 50 7 88 66 43

8 87 68 45 8 77 62 44 8 76 59 33

9 87 71 50 9 74 49 28 9 88 71 54

10 77 59 30 10 57 39 22 10 86 75 57

11 81 57 33 11 81 54 34 11 85 70 44

12 74 55 33 12 88 71 46 12 93 64 38

13 77 53 30 13 84 70 37 13 93 73 44

14 88 61 33 14 85 71 47 14 97 77 42

15 91 67 31 15 92 72 49 15 91 75 50

16 97 80 50 16 95 81 48 16 93 67 37

17 92 78 46 17 86 65 38 17 90 67 45

18 90 67 38 18 76 55 31

19 88 67 43 19 86 66 37

20 87 65 37 20 85 66 44

21 84 64 37 21 88 57 31

22 84 66 44 22 88 63 38

23 88 68 41 23 72 48 21

24 100 76 46 24 57 42 23

25 90 66 42 25 53 38 21

26 87 67 43 26 86 64 38

27 90 68 34 27 99 70 37

28 85 55 31 28 85 58 34

29 80 54 25 29 96 78 44

30 71 41 16 30 88 76 50

31 51 28 10 31 91 64 41

Tabe la 7.29 - Hum idade Re lativa para os me s e s de Julho , Ag os to e Se tem bro

(10)

Humidade Relativa Humidade Relativa Humidade Relativa

Abril Maio Junho

Dia HRmx HRmd HRmn Dia HRmx HRmd HRmn Dia HRmx HRmd HRmn

17 73 51 28 1 86 66 46 1 89 70 46

18 65 48 29 2 100 78 46 2 92 66 41

19 66 50 35 3 97 79 62 3 77 54 29

20 83 64 38 4 95 77 57 4 73 54 42

21 98 81 66 5 85 75 60 5 83 53 26

22 83 63 30 6 86 69 50 6 62 45 27

23 83 58 29 7 75 49 29 7 81 60 39

24 89 61 33 8 86 64 41 8 88 69 51

25 80 61 50 9 87 54 23 9 89 68 45

26 90 72 54 10 65 45 27 10 90 71 41

27 77 68 53 11 85 60 34 11 92 80 60

28 83 68 46 12 80 65 45 12 94 72 48

29 88 68 42 13 89 77 57 13 90 74 53

30 93 71 36 14 90 67 43 14 91 78 53

15 80 63 43 15 99 90 69

16 80 62 39 16 96 75 44

17 83 63 40 17 100 96 88

18 68 45 24 18 100 86 68

19 79 48 27 19 93 78 55

20 89 78 61 20 96 77 55

21 92 81 72 21 88 67 42

22 87 72 55 22 85 65 39

23 91 79 62 23 82 67 47

24 89 75 42 24 84 65 36

25 92 74 56 25 88 74 52

26 99 88 73 26 85 68 47

27 94 78 55 27 86 67 46

28 89 76 62 28 86 67 41

29 86 67 37 29 85 66 42

30 86 71 51 30 82 66 43

31 94 77 54

Tabe la 7.28 - Hum idade Re lativa para os me s e s de Abril, Maio e Junho

(11)

Temperatura do ar Temperatura do ar Temperatura do ar

Dia TAmx TAmd TAmn Dia TAmx TAmd TAmn Dia TAmx TAmd TAmn 1 25,8 20,0 15,9 1 30,0 23,2 17,5 1 33,1 25,4 21,3 2 24,7 20,4 17,1 2 27,7 22,5 19,1 2 29,9 25,6 22,3 3 25,2 20,4 17,5 3 30,2 23,5 18,3 3 33,2 25,9 21,7 4 23,2 20,0 17,4 4 36,8 27,6 20,4 4 32,6 25,3 20,2 5 26,3 21,3 17,5 5 36,3 27,9 21,9 5 31,0 25,0 19,0 6 33,0 24,6 17,5 6 26,1 22,6 19,9 6 35,2 25,8 19,3 7 34,8 25,5 19,6 7 23,3 19,7 17,3 7 31,7 24,4 20,0 8 27,6 21,7 17,8 8 25,4 19,9 15,4 8 31,1 24,9 21,5 9 26,3 20,4 16,5 9 34,0 24,2 16,7 9 26,8 22,0 18,3 10 24,4 19,1 15,4 10 34,6 26,0 20,0 10 25,7 21,0 18,8 11 29,3 21,9 16,0 11 29,2 23,0 17,7 11 28,9 21,7 17,8 12 31,1 23,8 18,4 12 26,8 20,5 17,0 12 29,1 20,3 18,4 13 33,4 26,1 19.0 13 25,3 20,0 17,3 13 28,2 22,4 19,2 14 31,8 23,0 17,0 14 24,8 19,6 16,8 14 29,5 21,9 18,2 15 31,1 22,7 16,7 15 21,2 21,3 16,0 15 28,3 21,4 17,8 16 24,2 20,7 18,7 16 27,3 21,2 18,1 16 32,4 22,7 16,9 17 24,4 20,3 17,8 17 24,2 19,3 16,0 17 29,7 23,4 20,1 18 25,2 19,8 15,8 18 29,4 21,3 17,1

19 24,5 19,5 15,9 19 25,8 19,9 16,0 20 23,9 19,4 16,1 20 24,0 19,5 16,3 21 24,1 19,0 15,6 21 27,3 20,6 16,4 22 23,6 18,9 15,6 22 24,1 19,6 15,5 23 26,0 20,3 15,4 23 28,6 21,2 15,6 24 25,0 20,7 17,9 24 31,3 24,2 19,8 25 26,8 20,5 16,1 25 33,0 26,1 21,8 26 28,6 21,3 16,6 26 26,0 22,2 19,4 27 28,6 21,8 17,2 27 31,5 22,8 16,9 28 30,4 23,0 17,1 28 30,8 24,0 18,8 29 36,9 26,3 18,9 29 27,3 20,1 16,4 30 41,8 31,2 22,2 30 27,6 21,6 19,1 31 40,8 32,1 24,3 31 29,9 22,9 17,1

Tabe la 7.27 - Te mpe ratura do ar para o s m es es de Julho , Ag o s to e S e te m bro

(12)

Temperatura do ar Temperatura do ar Temperatura do ar

Abril Maio Junho

Dia TAmx TAmd TAmn Dia TAmx TAmd TAmn Dia TAmx TAmd TAmn

17 27,0 20,6 15,7 1 17,6 14,3 12,1 1 22,0 17,5 14,9

18 27,3 21,1 16,6 2 17,5 13,6 9,9 2 23,9 18,1 13,4

19 25,8 20,0 16,5 3 17,4 14,9 13,0 3 30,4 22,4 16,2

20 24,6 19,0 15,1 4 19,7 15,1 11,4 4 26,2 20,6 16,7

21 19,0 16,3 13,3 5 19,2 15,4 13,4 5 31,9 23,3 16,4

22 26,6 19,4 14,6 6 22,6 16,7 12,8 6 32,8 25,5 18,6

23 28,5 20,9 14,5 7 24,1 18,5 14,3 7 26,0 20,5 15,8

24 30,2 21,3 15,8 8 25,4 18,8 13,9 8 25,3 19,9 14,7

25 23,9 20,2 16,4 9 32,5 22,2 13,9 9 24,9 20,0 17,6

26 19,9 15,9 12,6 10 31,2 23,4 17,4 10 23,7 19,7 16,7

27 18,0 14,4 12,4 11 26,3 19,4 14,8 11 22,5 19,1 17,1

28 19,8 15,1 12,4 12 23,6 17,7 14,4 12 23,8 19,4 15,4

29 19,4 14,6 11,4 13 21,6 17,5 14,4 13 23,9 19,1 15,6

30 21,1 15,5 11,2 14 21,4 17,1 13,9 14 22,3 18,4 15,2

15 19,6 15,8 12,8 15 22,3 19,0 17,8

16 22,2 16,0 11,8 16 23,8 20,0 16,7

17 22,8 19,6 13,6 17 20,2 18,7 17,2

18 33,1 24,9 18,7 18 22,5 19,3 17,7

19 33,0 25,1 17,6 19 23,2 19,6 17,5

20 22,1 17,7 14,6 20 22,4 19,1 16,6

21 17,2 14,7 13,7 21 23,2 18,8 15,1

22 18,2 14,5 12,5 22 23,1 18,5 15,6

23 17,5 14,6 11,8 23 23,1 18,4 14,7

24 24,9 17,2 12,7 24 27,1 19,6 15,0

25 20,0 17,6 15,0 25 20,0 19,3 16,0

26 18,7 15,3 13,9 26 23,3 19,4 15,6

27 21,7 16,7 14,2 27 23,4 18,3 15,2

28 20,2 16,0 13,4 28 25,6 19,2 15,3

29 20,3 15,9 13,1 29 24,6 18,6 15,0

30 23,0 17,0 12,4 30 25,7 19,3 14,4

31 22,1 17,4 13,4

ANEXO F

Tabe la 7.26 - Te mpe ratura do ar para o s m es es de Abril, Maio e Junho

(13)

1 0,1 2,64 1 a 11 0,0003 0,0026 0,9197 3,87

2 1 3,08 2 a 11 0,0003 0,0031 0,8966 4,37

3 4 3,4 3 a 11 0,0003 0,0036 0,8638 4,87

4 24 3,9 4 a 11 0,0002 0,0041 0,8429 4,95

5 168 4,72 5 a 11 0,0002 0,0047 0,9318 5,55

6 336 5,1 6 a 11 0,0001 0,005 0,9714 5,42

7 504 5,35 7 a 11 0,0001 0,0052 0,9903 5,62

8 600 5,49

9 696 5,56

10 840 5,72

11 1008 5,83

1 0,1 2,64 1 a 11 0,0003 0,0027 0,8799 3,97

2 1 3,05 2 a 11 0,0002 0,0031 0,8456 3,95

3 4 3,27 3 a 11 0,0002 0,0035 0,7921 4,35

4 24 3,73 4 a 11 0,0002 0,004 0,7453 4,85

5 168 4,31 5 a 11 0,0001 0,0044 0,7582 4,82

6 336 4,66 6 a 11 0,00006 0,0047 0,7956 4,95

7 504 4,89 7 a 11 0,00004 0,0048 0,9784 4,97

8 600 4,92

9 696 4,94

10 840 4,99

11 1008 5,03

1 0,1 2,54 1 a 11 0,0003 0,0025 0,9154 3,77

2 1 2,86 2 a 11 0,0003 0,0029 0,8883 4,17

3 4 3,12 3 a 11 0,0003 0,0033 0,8511 4,57

4 24 3,61 4 a 11 0,0002 0,0038 0,8289 4,65

5 168 4,4 5 a 11 0,0002 0,0044 0,9289 5,25

6 336 4,72 6 a 11 0,0001 0,0047 0,9597 5,12

7 504 4,97 7 a 11 0,0001 0,0049 0,989 5,32

8 600 5,08

9 696 5,14

10 840 5,28

11 1008 5,38

Tabe la 7.25 - Defo rmaç ão es pec táve l após do is anos para a am o s tra B2

Amo s tra B2

Pro ve te Ponto Te mpo De flexão Inte rvalo de M B R2 (mm)

(h) (mm) ponto s

1

2

3

(14)

1 0,1 2,59 1 a 11 0,0003 0,0026 0,9094 3,87

2 1 2,97 2 a 11 0,0003 0,003 0,8816 4,27

3 4 3,27 3 a 11 0,0003 0,0034 0,8421 4,67

4 24 3,7 4 a 11 0,0002 0,004 0,8055 4,85

5 168 4,51 5 a 11 0,0001 0,0045 0,8938 4,92

6 336 4,85 6 a 11 0,0001 0,0048 0,9252 5,22

7 504 5,13 7 a 11 0,00009 0,005 0,9914 5,38

8 600 5,2

9 696 5,32

10 840 5,38

11 1008 5,47

1 0,1 2,36 1 a 11 0,0002 0,0024 0,8866 3,25

2 1 2,72 2 a 11 0,0002 0,0028 0,8549 3,65

3 4 2,99 3 a 11 0,0002 0,0032 0,8095 4,05

4 24 3,41 4 a 11 0,0002 0,0036 0,7762 4,45

5 168 4,04 5 a 11 0,0001 0,0041 0,8882 4,52

6 336 4,31 6 a 11 0,00007 0,0043 0,9573 4,6

7 504 4,46 7 a 11 0,00008 0,0044 0,9875 4,74

8 600 4,51

9 696 4,6

10 840 4,64

11 1008 4,7

1 0,1 2,2 1 a 11 0,0003 0,0021 0,9138 3,37

2 1 2,56 2 a 11 0,0003 0,0026 0,887 3,87

3 4 2,82 3 a 11 0,0003 0,003 0,8488 4,27

4 24 3,28 4 a 11 0,0002 0,0035 0,8192 4,35

5 168 3,99 5 a 11 0,0001 0,004 0,8825 4,42

6 336 4,41 6 a 11 0,0001 0,0044 0,9587 4,82

7 504 4,63 7 a 11 0,00009 0,0045 0,9891 4,88

8 600 4,71

9 696 4,84

10 840 4,9

11 1008 4,99

Amo s tra B1

Pro ve te Ponto Te mpo De flexão Inte rvalo de M B R2 _(mm)

(h) (mm) ponto s

1

2

3

(15)

1 0,1 2,38 1 a 11 0,0003 0,0024 0,9105 3,67

2 1 2,76 2 a 11 0,0003 0,0028 0,8836 4,07

3 4 3,09 3 a 11 0,0003 0,0032 0,8457 4,47

4 24 3,5 4 a 11 0,0002 0,0037 0,8066 4,55

5 168 4,23 5 a 11 0,0002 0,0043 0,8617 5,15

6 336 4,67 6 a 11 0,0001 0,0046 0,938 5,02

7 504 4,88 7 a 11 0,00005 0,0048 0,9695 5,01

8 600 5,03

9 696 5,07

10 840 5,16

11 1008 5,24

1 0,1 2,51 1 a 11 0,0003 0,0026 0,8776 3,87

2 1 2,88 2 a 11 0,0002 0,003 0,8422 3,85

3 4 3,19 3 a 11 0,0002 0,0034 0,7916 4,25

4 24 3,59 4 a 11 0,0002 0,0039 0,7374 4,75

5 168 4,25 5 a 11 0,0001 0,0043 0,7988 4,72

6 336 4,55 6 a 11 0,00006 0,0046 0,8336 4,85

7 504 4,75 7 a 11 0,00004 0,0047 0,9709 4,87

8 600 4,82

9 696 4,84

10 840 4,88

11 1008 4,92

1 0,1 2,2 1 a 11 0,0003 0,0021 0,9203 3,37

2 1 2,48 2 a 11 0,0003 0,0025 0,8942 3,77

3 4 2,77 3 a 11 0,0003 0,0029 0,8598 4,17

4 24 3,27 4 a 11 0,0002 0,0035 0,838 4,35

5 168 4,01 5 a 11 0,0002 0,004 0,904 4,85

6 336 4,41 6 a 11 0,0001 0,0044 0,9499 4,82

7 504 4,64 7 a 11 0,0001 0,0046 0,972 5,02

8 600 4,82

9 696 4,87

10 840 4,98

11 1008 5,08

Amo s tra B0

(h) (mm) ponto s

1

2

3

(16)

1 0,1 2,77 1 a 11 0,0004 0,0027 0,9049 4,4

2 1 3,31 2 a 11 0,0004 0,0033 0,8754 5

3 4 3,71 3 a 11 0,0004 0,004 0,8331 5,7

4 24 4,36 4 a 11 0,0003 0,0048 0,7962 6,07

5 168 5,51 5 a 11 0,0002 0,0056 0,8879 6,45

6 336 6,02 6 a 11 0,0002 0,006 0,9371 6,85

7 504 6,35 7 a 11 0,0001 0,0063 0,9903 6,72

8 600 6,51

9 696 6,62

10 840 6,74

11 1008 6,83

1 0,1 3,42 1 a 11 0,0003 0,0035 0,8789 4,77

2 1 3,85 2 a 11 0,0003 0,004 0,8458 5,27

3 4 4,16 3 a 11 0,0002 0,0044 0,7983 5,25

4 24 4,68 4 a 11 0,0002 0,0049 0,7698 5,75

5 168 5,39 5 a 11 0,0001 0,0054 0,8982 5,82

6 336 5,72 6 a 11 0,00008 0,0056 0,9951 5,94

7 504 5,8 7 a 11 0,00008 0,0057 0,9928 6,04

8 600 5,9

9 696 5,97

10 840 6,05

11 1008 6,11

1 0,1 3 1 a 11 0,0004 0,0031 0,9038 4,8

2 1 3,77 2 a 11 0,0003 0,0038 0,8843 5,07

3 4 4,08 3 a 11 0,0003 0,0043 0,8447 5,57

4 24 4,63 4 a 11 0,0003 0,0049 0,8126 6,17

5 168 5,53 5 a 11 0,0002 0,0056 0,8858 6,45

6 336 6,02 6 a 11 0,0001 0,006 0,9562 6,42

7 504 6,27 7 a 11 0,0001 0,0062 0,9884 6,62

8 600 6,42

9 696 6,52

10 840 6,63

11 1008 6,71

Tabe la 7.22 - Defo rmaç ão es pec táve l após do is anos para a am o s tra A2

Amo s tra A2

(h) (mm) ponto s

1

2

3

(17)

1 0,1 2,95 1 a 11 0,0005 0,0028 0,9274 4,92

2 1 3,46 2 a 11 0,0004 0,0035 0,9052 5,2

3 4 3,95 3 a 11 0,0004 0,0041 0,8759 5,8

4 24 4,56 4 a 11 0,0003 0,0049 0,8513 6,17

5 168 5,67 5 a 11 0,0002 0,0057 0,9257 6,55

6 336 6,23 6 a 11 0,0002 0,0061 0,9637 6,95

7 504 6,6 7 a 11 0,0002 0,0064 0,9807 7,25

8 600 6,82

9 696 6,89

10 840 7,14

11 1008 7,29

1 0,1 3,18 1 a 11 0,0004 0,0033 0,882 5

2 1 3,73 2 a 11 0,0004 0,0039 0,8472 5,6

3 4 4,17 3 a 11 0,0003 0,0045 0,7975 5,77

4 24 4,83 4 a 11 0,0003 0,0052 0,751 6,47

5 168 5,84 5 a 11 0,0002 0,0059 0,819 6,75

6 336 6,31 6 a 11 0,0001 0,0063 0,8681 6,72

7 504 6,62 7 a 11 0,00007 0,0066 0,9807 6,9

8 600 6,72

9 696 6,75

10 840 6,85

11 1008 6,91

1 0,1 2,74 1 a 11 0,0004 0,0026 0,921 4,3

2 1 3,2 2 a 11 0,0004 0,0032 0,8959 4,9

3 4 3,6 3 a 11 0,0004 0,0038 0,8619 5,5

4 24 4,27 4 a 11 0,0003 0,0046 0,84 5,87

5 168 5,38 5 a 11 0,0002 0,0054 0,9256 6,25

6 336 5,83 6 a 11 0,0002 0,0058 0,9438 6,65

7 504 6,22 7 a 11 0,0001 0,0061 0,9801 6,52

8 600 6,43

9 696 6,49

10 840 6,7

11 1008 6,83

Tabe la 7.21 - Defo rmaç ão es pec táve l após do is anos para a am o s tra A1

Amo s tra A1

(h) (mm) ponto s

1

2

3

(18)

0,1 2,64 24 50,8

1 3,08 24 50,8

4 3,4 24 50,8

24 3,9 24 55,8

168 4,72 23,6 59,7

336 5,1 23,5 52,4

504 5,35 23,2 56,2

600 5,49 23 44,4

696 5,56 22,8 63,7

840 5,72 23,2 56,2

1008 5,83 23,6 59,7

0,1 2,64 21,8 49,8

1 3,05 21,8 48,8

4 3,27 21,8 46,5

24 3,73 21,4 37,9

168 4,31 21,4 41,6

336 4,66 21,4 46,4

504 4,89 21,4 65,3

600 4,92 21 41,6

696 4,94 21,4 43

840 4,99 21 43

1008 5,03 21,4 44

0,1 2,54 23,6 38

1 2,86 23,6 38

4 3,12 23,8 37

24 3,61 23,9 33,2

168 4,4 23,8 47,6

336 4,72 23,9 31,4

504 4,97 23,7 42,7

600 5,08 23,8 37

696 5,14 23,8 34

840 5,28 23,8 47,6

1008 5,38 23,2 49,1

Tabe la 7.20 - Reg is to dos valo re s da de fle xão (mm ) e m função do tem po (h) do ens aio de fluê nc ia re fe re nte à am os tra B2

Amo s tra B2

Pro ve te Te mpo De flexão Te mpe ratura Humidade Re lativa

(h) (mm) (ºC) (%)

1

2

(19)

0,1 2,59 24 50,8

1 2,97 24 50,8

4 3,27 24 50,8

24 3,7 24 55,8

168 4,51 23,6 59,7

336 4,85 23,5 52,4

504 5,13 23,2 56,2

600 5,2 23 44,4

696 5,32 22,8 63,7

840 5,38 23,2 56,2

1008 5,47 23,6 59,7

0,1 2,36 21,8 49,8

1 2,72 21,8 48,8

4 2,99 21,8 46,5

24 3,41 21,4 37,9

168 4,04 21,4 41,6

336 4,31 21,4 46,4

504 4,46 21,4 65,3

600 4,51 21 41,6

696 4,6 21,4 43

840 4,64 21 43

1008 4,7 21,4 44

0,1 2,2 23,6 38

1 2,56 23,6 38

4 2,82 23,8 37

24 3,28 23,9 33,2

168 3,99 23,8 47,6

336 4,41 23,9 31,4

504 4,63 23,7 42,7

600 4,71 23,8 37

696 4,84 23,8 34

840 4,9 23,8 47,6

1008 4,99 23,2 49,1

Amo s tra B1

(h) (mm) (ºC) (%)

1

2

(20)

0,1 2,38 24 50,8

1 2,76 24 50,8

4 3,09 24 50,8

24 3,5 24 55,8

168 4,23 23,6 59,7

336 4,67 23,5 52,4

504 4,88 23,2 56,2

600 5,03 23 44,4

696 5,07 22,8 63,7

840 5,16 23,2 56,2

1008 5,24 23,6 59,7

0,1 2,51 21,8 49,8

1 2,88 21,8 48,8

4 3,19 21,8 46,5

24 3,59 21,4 37,9

168 4,25 21,4 41,6

336 4,55 21,4 46,4

504 4,75 21,4 65,3

600 4,82 21 41,6

696 4,84 21,4 43

840 4,88 21 43

1008 4,92 21,4 44

0,1 2,2 23,6 38

1 2,48 23,6 38

4 2,77 23,8 37

24 3,27 23,9 33,2

168 4,01 23,8 47,6

336 4,41 23,9 31,4

504 4,64 23,7 42,7

600 4,82 23,8 37

696 4,87 23,8 34

840 4,98 23,8 47,6

1008 5,08 23,2 49,1

Amo s tra B0

(h) (mm) (ºC) (%)

1

2

(21)

0,1 2,77 24 50,8

1 3,31 24 50,8

4 3,71 24 50,8

24 4,36 24 55,8

168 5,51 23,6 59,7

336 6,02 23,5 52,4

504 6,35 23,2 56,2

600 6,51 23 44,4

696 6,62 22,8 63,7

840 6,74 23,2 56,2

1008 6,83 23,6 59,7

0,1 3,42 21,8 49,8

1 3,85 21,8 48,8

4 4,16 21,8 46,5

24 4,68 21,4 37,9

168 5,39 21,4 41,6

336 5,72 21,4 46,4

504 5,8 21,4 65,3

600 5,9 21 41,6

696 5,97 21,4 43

840 6,05 21 43

1008 6,11 21,4 44

0,1 3 23,6 38

1 3,77 23,6 38

4 4,08 23,8 37

24 4,63 23,9 33,2

168 5,53 23,8 47,6

336 6,02 23,9 31,4

504 6,27 23,7 42,7

600 6,42 23,8 37

696 6,52 23,8 34

840 6,63 23,8 47,6

1008 6,71 23,2 49,1

Tabe la 7.17 - Reg is to dos valo re s da de fle xão (mm ) e m função do tem po (h) do ens aio de fluê nc ia re fe re nte à am os tra A2

Amo s tra A2

(h) (mm) (ºC) (%)

1

2

(22)

0,1 2,95 24 50,8

1 3,46 24 50,8

4 3,95 24 50,8

24 4,56 24 55,8

168 5,67 23,6 59,7

336 6,23 23,5 52,4

504 6,6 23,2 56,2

600 6,82 23 44,4

696 6,89 22,8 63,7

840 7,14 23,2 56,2

1008 7,29 23,6 59,7

0,1 3,18 21,8 49,8

1 3,73 21,8 48,8

4 4,17 21,8 46,5

24 4,83 21,4 37,9

168 5,84 21,4 41,6

336 6,31 21,4 46,4

504 6,62 21,4 65,3

600 6,72 21 41,6

696 6,75 21,4 43

840 6,85 21 43

1008 6,91 21,4 44

0,1 2,74 23,6 38

1 3,2 23,6 38

4 3,6 23,8 37

24 4,27 23,9 33,2

168 5,38 23,8 47,6

336 5,83 23,9 31,4

504 6,22 23,7 42,7

600 6,43 23,8 37

696 6,49 23,8 34

840 6,7 23,8 47,6

1008 6,83 23,2 49,1

Amo s tra A1

(h) (mm) (ºC) (%)

1

2

(23)

0,1 2,84 24 50,8

1 3,33 24 50,8

4 3,67 24 50,8

24 4,26 24 55,8

168 5,31 23,6 59,7

336 5,76 23,5 52,4

504 6,09 23,2 56,2

600 6,22 23 44,4

696 6,33 22,8 63,7

840 6,54 23,2 56,2

1008 6,67 23,6 59,7

0,1 2,72 21,8 49,8

1 3,04 21,8 48,8

4 3,34 21,8 46,5

24 3,74 21,4 37,9

168 4,37 21,4 41,6

336 4,66 21,4 46,4

504 4,85 21,4 65,3

600 4,92 21 41,6

696 4,97 21,4 43

840 5,06 21 43

1008 5,11 21,4 44

0,1 2,29 23,6 38

1 2,53 23,6 38

4 2,78 23,8 37

24 3,32 23,9 33,2

168 4,14 23,8 47,6

336 4,51 23,9 31,4

504 4,79 23,7 42,7

600 4,89 23,8 37

ANEXO E

Amo s tra A0

(h) (mm) (ºC) (%)

1

2

(24)

0%CaCO3 10%CaCO3 20%CaCO3

Rigidez Desvio Rigidez Desvio Rigidez Desvio 48 dias 9,289 0,153 8,671 0,041 10,376 0,203 78 dias 10,054 0,203 8,610 1,222 10,420 0,346 108 dias 9,981 0,647 8,766 0,505 10,721 0,091 138 dias 10,100 1,036 8,916 0,074 11,266 0,269 168 dias 9,990 0,237 9,087 0,404 11,063 0,040 198 dias 9,740 0,366 8,826 0,451 10,906 0,507 256 dias 8,850 0,526 8,511 0,188 12,450 0,271

0%CaCO3 10%CaCO3 20%CaCO3

Rigidez Desvio Rigidez Desvio Rigidez Desvio 48 dias 8,927 0,241 9,892 0,212 11,063 0,253 78 dias 8,661 0,197 9,460 0,305 10,837 0,293 108 dias 8,863 0,287 9,439 0,457 9,749 0,801 138 dias 8,957 0,496 10,313 0,272 10,681 0,245 168 dias 9,441 0,252 10,813 0,537 11,550 0,864 198 dias 8,303 0,281 9,556 0,320 10,542 0,095 243 dias 8,497 0,222 9,424 0,112 10,344 0,362

ANEXO D

Tabe la 7.13 - Reg is to dos valo re s da rig ide z c irc unfe renc ial do tubo A

(25)

Tubo B parede externa 1ª

variação variação 2ª 1ª

variação variação de massa de massa2ª

Amostra de massa de massa (média) (média)

B0 Provete A 1,122

Provete B 0,833 0,98

B1 Provete A 11,221 6,653

Provete B 11,693 5,907 11,46 6,28 B2 Provete A 19,840 11,356

Provete B 20,000 11,974 19,94 11,67

Tubo B parede interna 1ª

B0 Provete A 1,023

Provete

B 1,793 1,41

B1 Provete A 1,515

Provete

B 1,031 1,27

B2 Provete A 0,627

Provete

B 1,648 1,14

Tabe la 7.11 - Te o r e m c inzas para cada prove te da parede e xte rna do tubo B

* a s ens ibilidade de le itura da termobalanç a impos s ibilito u o reg is to des tes valores

Tabe la 7.12 - Te o r e m c inzas para cada prove te da parede inte rna do tubo B

(26)

Tubo A parede externa 1ª

variação variação2ª 1ª

A0 Provete A 1,117

A1 Provete A 17,764 12,073

Provete B 18,129 11,540 17,95 11,81 A2 Provete A 21,105 12,073

Provete B 23,576 14,185 22,34 13,13

Tubo A parede interna 1ª

A0 Provete A 2,739

A1 Provete A 2,260

A2 Provete A 2,002

Tabe la 7.9 - Teo r em c inzas para c ada prov ete da pare de exte rna do tubo A

* a s ens ibilidade de le itura da termobalanç a impos s ibilito u o reg is to des tes valores

Tabe la 7.10 - Te o r e m c inzas para cada prove te da parede inte rna do tubo A

(27)

(28)

(29)

(30)

(31)

(32)

(33)

(34)

(35)

(36)

(37)

(38)

ANEXO C

(39)

Tubo B parede externa

Teor em cinzas Teor em cinzas Teor em cinzas (%) Desvio Teor em cinzas (%) Desvio de cada determinação

(%) de cada determinação (%) (valor médio) padrão (valor médio) padrão

Amostra 500ºC 900ºC 500ºC 900ºC

Provete 1 0,982 0,401

B0 Provete 2 0,758 0,000 0,80 0,16 0,21 0,20

Provete 3 0,669 0,242

Provete 1 10,761 6,102

B1 Provete 2 10,723 6,086 10,61 0,23 5,98 0,20

Provete 3 10,338 5,746

Provete 1 20,280 11,483

B2 Provete 2 20,196 11,386 20,28 0,08 11,46 0,07

Provete 3 20,358 11,517

Tubo B parede interna

Provete 1 0,927 0,330

B0 Provete 2 0,884 0,442 0,91 0,02 0,43 0,10

Provete 3 0,908 0,526

Provete 1 0,840 0,784

B1 Provete 2 0,960 0,940 0,96 0,13 0,90 0,10

Provete 3 1,091 0,978

Provete 1 0,947 0,880

B2 Provete 2 0,756 0,624 0,76 0,18 0,67 0,19

Provete 3 0,581 0,514

Tabe la 7.7 - Valo re s do te o r e m c inzas para cada prove te da parede e xte rna do tubo B

(40)

Tubo A parede externa

Provete 1 1,271 0,645

A0 Provete 2 1,234 0,664 1,18 0,13 0,61 0,09

Provete 3 1,036 0,509

Provete 1 19,301 11,326

A1 Provete 2 19,293 11,183 19,27 0,04 11,26 0,07

Provete 3 19,226 11,257

Provete 1 24,470 14,453

A2 Provete 2 24,440 14,401 24,43 0,05 14,40 0,06

Provete 3 24,366 14,337

Tubo A parede interna

Provete 1 2,375 1,756

A0 Provete 2 2,526 1,788 2,41 0,10 1,83 0,10

Provete 3 2,341 1,944

Provete 1 2,536 1,794

A1 Provete 2 2,543 1,974 2,53 0,01 1,96 0,16

Provete 3 2,520 2,116

Provete 1 2,842 2,377

A2 Provete 2 2,797 2,339 2,79 0,06 2,30 0,11

Provete 3 2,728 2,169

Tabe la 7.5 - Valo re s do te o r e m c inzas para cada prove te da parede e xte rna do tubo A

(41)

Tubo B Parede Externa

Massa do cadinho Massa do cadinho Massa do cadinho Massa do cadinho

mais massa da amostra com resíduo calcinado com resíduo calcinado à temperatura de 500ºC à temperatura de 900ºC

Amostra (m1) (m2) (m3) (m4)

Provete 1 78,710 79,758 78,720 78,714

B0 Provete 2 84,219 85,288 84,227 84,219

Provete 3 84,604 85,681 84,612 84,607

Provete 1 74,020 75,080 74,134 74,084

B1 Provete 2 87,101 88,170 87,215 87,166

Provete 3 88,283 89,418 88,400 88,348

Provete 1 90,103 91,183 90,322 90,227

B2 Provete 2 90,293 91,372 90,511 90,416

Provete 3 79,796 80,880 80,017 79,921

Tubo B Parede Interna

Provete 1 87,100 88,189 87,110 87,103

B0 Provete 2 78,709 79,772 78,718 78,714

Provete 3 79,798 80,845 79,808 79,804

Provete 1 90,291 91,361 90,300 90,299

B1 Provete 2 71,746 72,778 71,756 71,756

Provete 3 74,021 75,085 74,033 74,031

Provete 1 52,856 53,891 52,866 52,865

B2 Provete 2 88,277 89,336 88,285 88,284

Provete 3 79,797 80,847 79,803 79,802

Tabe la 7.3 - Valo re s de M1, M2, M3 e M4 para cada prove te da parede e xte rna do tubo B

(42)

Tubo A Parede Externa

mais massa da amostra com resíduo calcinado com resíduo calcinado

à temperatura de 500ºC à temperatura de 900ºC

Provete 1 88,277 89,362 88,290 88,284

A0 Provete 2 74,120 75,190 74,133 74,127

Provete 3 52,860 53,961 52,871 52,866

Provete 1 79,796 80,832 79,996 79,913

A1 Provete 2 90,101 91,116 90,297 90,214

Provete 3 90,291 91,389 90,503 90,415

Provete 1 84,592 85,744 84,874 84,759

A2 Provete 2 74,010 75,183 74,297 74,179

Provete 3 87,091 88,140 87,347 87,241

Tubo A Parede Interna

Provete 1 90,306 91,388 90,332 90,325

A0 Provete 2 87,103 88,160 87,130 87,122

Provete 3 74,126 75,186 74,151 74,147

Provete 1 71,751 72,816 71,778 71,770

A1 Provete 2 88,282 89,321 88,309 88,303

Provete 3 52,859 53,898 52,885 52,881

Provete 1 84,601 85,678 84,632 84,627

A2 Provete 2 74,022 75,113 74,053 74,048

Provete 3 90,103 91,140 90,131 90,125

ANEXO B

Tabe la 7.1 - Valo re s de M1, M2, M3 e M4 para cada prove te da parede e xte rna do tubo A

(43)

40 60 80 100 120 140 160 180 Temperature /°C

-2.0 -1.5 -1.0 -0.5 0.0 D SC /(mW/mg)

Onset: 161.0 °C exo

40 60 80 100 120 140 160 180

Temperature /°C -2.0

-1.5 -1.0 -0.5 0.0 D SC /(mW/mg)

↑

Fig ura 7.21 - Curv a de DS C da amo s tra B2 pe rtenc ente à pare de inte rna (prove te 1)

(44)

40 60 80 100 120 140 160 180 Temperature /°C

-2.5 -2.0 -1.5 -1.0 -0.5 0.0 D SC /(mW/mg)

40 60 80 100 120 140 160 180

-1.5 -1.0 -0.5 0.0 D SC /(mW/mg)

↑

(45)

40 60 80 100 120 140 160 180 Temperature /°C

-1.8 -1.6 -1.4 -1.2 -1.0 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0.0 D SC /(mW/mg)

40 60 80 100 120 140 160 180

-1.5 -1.0 -0.5 0.0 D SC /(mW/mg)

↑

(46)

40 60 80 100 120 140 160 180 Temperature /°C

-1.8 -1.6 -1.4 -1.2 -1.0 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0.0 DSC /(mW/mg)

40 60 80 100 120 140 160 180

-1.2 -1.0 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0.0 DSC /(mW/mg)

↑

Fig ura 7.15 - Curv a de DS C da amo s tra B2 pe rtenc ente à pare de exte rna (prove te 1)

(47)

40 60 80 100 120 140 160 180 200 Temperature /°C

-1.6 -1.4 -1.2 -1.0 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0.0 D SC /(mW/mg)

40 60 80 100 120 140 160 180

-1.4 -1.2 -1.0 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0.0 D SC /(mW/mg)

Onset: 159.4 °C

[1.2]

exo

↑

(48)

40 60 80 100 120 140 160 180 Temperature /°C

-1.8 -1.6 -1.4 -1.2 -1.0 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0.0 DSC /(mW/mg)

40 60 80 100 120 140 160 180

-1.0 -0.5 0.0 D SC /(mW/mg)

↑

(49)

40 60 80 100 120 140 160 180 Temperature /°C

-1.4 -1.2 -1.0 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0.0 DSC /(mW/mg)

40 60 80 100 120 140 160 180

-1.2 -1.0 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0.0 D SC /(mW/mg)

↑

Fig ura 7.9 - Curva de DS C da am os tra A2 pe rte nc e nte à pare de inte rna (prov ete 1)

(50)

40 60 80 100 120 140 160 180 Temperature /°C

-1.4 -1.2 -1.0 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0.0 D SC /(mW/mg)

40 60 80 100 120 140 160 180

-1.2 -1.0 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0.0 D SC /(mW/mg)

Onset: 158.9 °C

[1.2]

exo

↑

Fig ura 7.7 - Curva de DS C da am os tra A0 pe rte nc e nte à pare de inte r prov ete 2)

(51)

40 60 80 100 120 140 160 180 Temperature /°C

-1.2 -1.0 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0.0 D SC /(mW/mg)

40 60 80 100 120 140 160 180

-1.5 -1.0 -0.5 0.0 DSC /(mW/mg)

Onset: 156.0 °C

[1.2]

exo

↑

Fig ura 7.5 - Curva de DS C da am os tra A2 pe rte nc e nte à pare de e xte rna (prove te 2)

(52)

40 60 80 100 120 140 160 180 Temperature /°C

-1.2 -1.0 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0.0 DSC /(mW/mg)

Onset: 162.3 °C Onset: 125.9 °C

exo

40 60 80 100 120 140 160 180

-1.4 -1.2 -1.0 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0.0 D SC /(mW/mg)

↑

(53)

40 60 80 100 120 140 160 180 Temperature /°C

-2.0 -1.5 -1.0 -0.5 0.0 D SC /(mW/mg)

40 60 80 100 120 140 160 180

-1.4 -1.2 -1.0 -0.8 -0.6 -0.4 -0.2 0.0 D SC /(mW/mg)

ANEXO A

↑

(54)

ANEXOS

(55)

[37]-Ozzetti, Rafael António;

, Dissertação de Mestrado da Universidade Estadual de Campinas, Brasil; 2004

[38]-Fonseca, Susana Bravo Cabral;

; Relatório 07/2008 – NMO; Lisboa; Janeiro de 2008

[39]- ; Vol I e

II; Federation of Societies for Coatings Technology, 1991

[40]-Jean-Louis Philippart, Christophe Sinturel, René Arnaud, Jean-Luc Gardette;

Polymer Degradation and Stability, p. 213-225; 1999

[41]-R. F. Navarro, J. R. M. d`Almeida, M. S. Rabello; , p. 2167-2174; 2007

Ferreira, José Carlos Correia de Gouveia;

; Dissertação de Mestrado da Universidade do Minho, Portugal; 2004

[42]-“S ínte s e e Carac te riz aç ão d e Po li(Etile no -Pro p ile no ) p o r

Po lime riz aç ão e m Blo c o c o m Catalis ad o r d e TiCl4/TiO2 (re d uz id o )/AlEt3”

“Es taç ão Me te o ro ló g ic a d o LNEC, Ed ifíc io Princ ip al

– Te rraç o d a Ala Nas c e nte , Co mp ilaç ão d e Dad o s ”

“An Infrare d S p e c tro s c o p y Atlas fo r the c o ating s Ind us try Fo urth Ed itio n”

“Influe nc e

o f the e xp o s ure p arame te rs o n the me c hanis m o f p ho to o xid atio n o f p o ly p ro p y le ne ”

“Elas tic p ro p e rtie s o f d e g rad e d

p o ly p ro p y le ne ”

“Es tud o d a d e g rad ab ilid ad e d e

(56)

[25]-Wendlandt, Wesley WM.; ; New York; John Wiley & Sons; 3ª Edição; Volume 19; 1985; ISBN 0-471-88477-4

[26]-Águas, Hugo; ;

Monte da Caparica; 2001

[27]-Feist, Patty; “ ; University of Colorado, Department of chemical and biochemical, 2002

[28]-Crawford, R. J.; ; Oxford; Pergamon Press; 2ª Edição; 1987; ISBN 0-08-032626-9

[29]-Andrady, A.L.; Hamid, S. H.; HU, X.; Torikai, A.;

; Journal of Photochemistry and Photobiology B: Biology (Volume 46, Issues 1-3) p.96; 1998; ISSN 10111344

[30]-Groff, I.; Franzese R.; Landro L.D.; Pagano M.R.; Genoni M.;

; Polymer Testing (Volume 15, Issue 4) p. 347; 1996; ISSN 01429418

[31]-Singh, Baljit; Sharma Nisha; ;

Polymer Degradation and Stability (Volume 93, Issue 3) p. 561; 2008; ISSN 01413910

[32]-Fechine, Guilhermino José Macedo; Santos, João António Bel no; Rabello, Marcelo Silveira;

; Química Nova (Volume 29) p. 674; 2006

[33]-Mark, James E.; ; Oxford University Press; 1999; ISBN 0-19-510789-6

[34]-Sinton, Christopher W.;

; New Jersey, John Wiley & Sons, Inc.; 2006; ISBN 0-471-47942-X

[35]-ISO 11357-3: 1999;

“The rmal Analy s is ”

“Guião d o trab alho p rátic o s o b re Es p e c tro s c o p ia d e infrav e rme lho ”

Infrare d S p e c tro s c o p y : The o ry”

“Plas tic s Eng ine e ring ”

“Effe c ts o f inc re as e d s o lar u ltrav io le t

rad iatio n o n m ate rial”

“Ch arac te riz atio n o f

Po ly p ro p y le ne Pip e s d uring Ac c e le rate d Ag ing in Air and W ate r”

“Me c hanis tic imp lic atio ns o f p las tic d e g rad atio n”

”Av aliaç ão d a fo to d e g rad aç ão d e p o lio le fin as atrav é s d e e xp o s iç ão natural e

artific ial”

“Po ly me r Dat a Hand b o o k”

“Raw Mate rials fo r Glas s and Ce ram ic s S o urc e s ,

Pro c e s s e s , and Quality Co ntro l”

“Plas tic s – Diffe re ntial s c ann ing c alo rime try (DS C) – Part 3:

(57)

[12]- www.artlifeshop.com/t&h_htm/sub04e.htm

[13]-Lever, Lisa S.; ; USC Upstate-University of South Caroline Upstate Faculty;

http://faculty.uscupstate.edu/llever/Polymer%20Resources/Classification.htm

[14]- ; TIS- Transport Information Service;

http://www.tis-gdv.de/tis_e/verpack/kunststo/arten/arten.htm

[15]- ; Fersil, SA

http://www.fersil.pt/documentacao.html

[16]-Teppfa- European Plastic Pipes and Fittings Association; Plastics -European Plastics Raw Material Producers Association;

http://www.plastic-pipes.com/English/Materials_and_production/Materials/PP_– _most_versatile_polymers.aspx

[17]-Janson, Lars-Eric; ; Stockholm;

1995

[18]-Real, Luís Eduardo Pimentel; ; Lisboa; LNEC; 1999; ISBN 972-49-1808-4

[19]-EN 13476-3: 2005-06;

[20]-Wright, Douglas; ; Department of Mechanical and Material Engineering-The University of Western Australia; 2005;

http://www.mech.uwa.edu.au/DANotes/buckling/mechanisms/mechanisms.html

[21]-ISO 3451-1: 1997;

[22]-ISO 9969: 1994;

[23]-EN 1446: 1996;

“Clas s ific atio n o f Po ly me rs ”

“Ty p e s o f Plas tic s ”

“Manual Té c nic o ”

“Plas tic s fo r Wate r S up p ly and S e w ag e Dis p o s al”

“Ad itiv o s p ara PVC e o utro s Plás tic o s ”

“Plas tic s p ip ing s y s te ms fo r no n-p re s s ure und e rg ro und

d rain ag e and s e w e rag e – S truc ture d w all p ip ing s y s te ms o f unp las tic iz e d

p o ly (v iny lc hlo rid e ) PVC-U, p o ly p ro p y le ne (PP) and p o ly e thy le ne (PE) – Part 3:

S p e c ific atio ns fo r p ip e s , fitting s and the s y s te m, Ty p e B”

“S ub me rg e d Pip e line s ”

“Plas tic s – De te rminatio n o f as h – Part 1: Ge ne ral me tho d s ”

“The rmo p las tic s p ip e s – De te rminatio n o f ring s tiffne s s ”

“Plas tic s p ip ing and d uc ting s y s te ms – The rmo p las tic s p ip e s –

(58)

Bibliografia

[1]-Oréfice, Rodrigo; ; LEPCom- Laboratório de Engenharia de Polímeros e Compósitos;http://www.demet.ufmg.br/docentes/rodrigo/polimeros.htm

[2]-Esgalhado, Helena; Rocha, Adélia C.P.F.;

; Lisboa; LNEC; 2002; ISBN 972-49-1914-5

[3]-Smith, William F.; ; McGRAW-HILL;

3ª Edição; 1996; ISBN 0-07-114717-9

[4]-Vlack, Lawrence H. Van; ; Editora

Campus; 4ª Edição; 1984; ISBN 85-7001-166-0

[5]-Cavalheiro, Andrei Zwetsch; ;

CEFET-RS – Centro Federal de Educação Tecnológica;

http://labinfo.cefetrs.edu.br/professores/andrei/it%20modulo%20i/apostila_it_unidade_2_extr usao_basica.pdf

[6]-Rosen, Stephen L.; ; New York; John

Wiley & Sons, Inc.; 2ª Edição; 1993; ISBN 0-471-57525-9

[7]-Billmeyer, Fred W. Jr.; ; New York; John Wiley & Sons, Inc.; 3ª Edição;1984; ISBN 0-471-03196-8

[8]-Utracki, L.A.; , Kluwer Academic Publishers; Volume 2; 2002; ISBN 1402011148

[9]-Dröscher Michael; , IUSE- Institut für Umwelt-, Sicher-heits- und Energietecsnik UMSICHT;

http://www.umsicht.fraunhofer.de/veranstaltungen/downloads/060913_umta06_8.pdf

[10]- Gorni, António Augusto, ; Revista Plástico Industrial;

http://www.gorni.eng.br/intropol.html

6.

“Co nc e ito s s o b re Po líme ro s ”

“Mate riais Plás tic o s p ara a Co ns truç ão

Civ il, Carac te rís tic as e tip o s d e Ap lic aç ão ”

“Princ ip le s o f Mate rials S c ie nc e and Eng ine e ring ”

“Princ íp io s d e Ciê nc ia e Te c no lo g ia d o s Mate riais ”

“Curs o Té c nic o e m Trans fo rm aç ão d e Te rmo p lás tic o s ”

“Fund ame ntal Princ ip le s o f Po ly me ric Mate rials ”

“Te xtb o o k o f Po ly me r S c ie nc e ”

“Po ly me r Ble nd s Hand b o o k”

“We rks to ffmärkte und Pro g no s e n”

(59)

de exposição se constatou um aumento de intensidade do pico do carbonilo em relação a uma amostra sem qualquer tipo de exposição.

Paralelamente aos ensaios de MFI e FTIR, determinou-se a rigidez circunferencial dos provetes no final de cada mês de exposição. Ao analisar esses resultados verificou-se uma tendência da diminuição da rigidez com o decorrer da exposição, contrariamente ao sucedido com as amostras armazenadas em ambiente condicionado já em cima referidas. Mais uma vez, tal como nos resultados de MFI, verificou-se que quanto maior a percentagem de cargas maior a sensibilidade aos agentes de degradação por parte dessas amostras, traduzindo-se em perdas de rigidez mais acentuadas ao longo do te po. Embora apenas um provete de uma amostra tenha dado um valor abaixo da classe de rigidez SN 8, após uma exposição ambiental durante 150 dias, é recomendável a protecção das tubagens em relação aos UV mesmo para pequenos períodos exposição nas situações em que se encontrem armazenadas ao ar livre, evitando deste modo reacções oxidativas que levam à cisão de cadeias poliméricas, que por sua vez reduzem a massa molar do polímero.

Indo em resposta ao objectivo deste trabalho e perante o cenário de resultados e as conclusões acima atingidas, uma das causas que leva a que a compressão das tubagens de PP, de parede corrugada, sofra alterações ao longo do tempo, é a prolongada exposição à componente UV da radiação solar durante as fases de armazenamen material.

(60)

Em relação ao comportamento à compressão diametral, embora a tubagem não deva ultrapassar o valor máximo recomendado de 5% de dn ao longo dos 50 anos de vida útil do

tubo, foi testada a sua flexibilidade circunferencial até a deflexão atingir 30% do diâmetro externo. Pode-se então asseverar que até este estado de deflexão é seguro que não ocorrerá qualquer tipo de falha mecânica.

Outra das conclusões que este trabalho trouxe foi o facto de a percentagem de cargas estudadas existentes na parede externa de ambas as tubagens A e B não influenciarem a resistência exercida pelas mesmas quando submetidas a ma carga constante. Verificou-se ainda o cumprimento dos requisitos do produto em causa ao revelarem valores de inferiores a 4 tal como reportado na EN 13476-2.

Relativamente ao estudo efectuado sobre a possível degradação devido à exposição natural das tubagens, embora já existam alguns estudos publicados sobre este tipo de degradação, penso que terá sido uma mais valia a aposta efectuada assunto. Através dos dados obtidos pela técnica de MFI, foi possível avaliar a quebra de ligações (cisão das cadeias) através a cisão-ß de radicais alcóxi gerados pela auto-oxidação do PP ou pela foto-rotura das ligações de hidro-peróxidos [32]. Em relação às paredes externas, as amostras com maior percentagem de cargas foram as que sempre apresentaram uma maior taxa de degradação, e de entre as amostras dos tubos A e B foram as o tubo A que sentiram mais os efeitos dos agentes de degradação, visto que seria vantajoso para os fabricantes do tubo A reformular a constituição das tubagens relativamente aos estabilizantes empregues. Deste modo facilmente poderiam atenuar os efeitos provocados pela temperatura, os agentes oxidantes e a componente UV da radiação solar.

Devido à disposição em que se encontrava a parede interna (protegida da parede externa da radiação UV) não foi ali sentido qualquer aumento dos valores de MFI, pode-se então concluir que as temperaturas a que as tubagens estiveram sujeitas não foram suficientes para provocar termodegradação (detectável pela técnica de MFI) uma vez que a foto-oxidação terá sido inviabilizada indirectamente nesta zona da tubagem.

Foi também possível, através dos índices de carbonilo, avaliar a degradação sentida por ambas as paredes das tubagens. Ao contrário do ensaio de MFI em que apenas na parede externa se verificou alguma degradação, os índices de carbonilo observados por FTIR

(61)

Conclusões e Perspectivas Futuras

Após ultimada a parte experimental deste projecto, penso que se alcançaram os objectivos gerais propostos inicialmente. Acredito que este documento poderá ser uma ferramenta importante para todos aqueles que pretendam conhecer u pouco sobre a caracterização de tubagens de parede corrugada à base de PP, e alguns dos factores que potenciam a sua degradação.

A análise dos resultados obtidos ao longo do trabalho desenvolvido permitiu identificar como constituintes dos tubos, para além do PP e CaCO3, outros dois existentes em menor

quantidade, PE e talco.

Durante a análise quantitativa surgiram algumas dificuldades, mais propriamente ao nível da técnica de TG na determinação da percentagem de cargas, tais obstáculos foram ultrapassados através da técnica de calcinação, suprindo deste modo as lacunas deixadas pela TG. Outra das observações em relação à constituição das tubagens prende-se com o facto de ambas as amostras, tanto do tubo A como do tubo B possuírem o mesmo tipo de parede interna, variando apenas a parede externa em relação à percentage em cargas (CaCO3 e talco).

O estudo da caracterização mecânica revelou que, para as amostras condicionadas em laboratório à temperatura de 23 ± 2 ºC, o valor normalizado na norma Europeia para este tipo de tubagem, da rigidez circunferencial, é inferior aos valores experimentais obtidos para as diferentes amostras, independentemente do tipo de exposição. Outro dos aspectos positivos foi o facto de a diferença entre estes valores aumentar com o tempo de condicionamento, não sendo, no entanto, este aumento uma função linear do tempo. De um modo geral, de entre os valores de percentagens de cargas estudados, verificou-se que quanto maior a percentagem de cargas maior o valor da dez circunferencial apresentado pelas amostras. Ainda em relação aos dados do ensaio anterior, constatou-se que a única amostra que apresentou uma estrutura de um copolímero de blocos de PP e PE na parede externa, foi a que obteve valores de rigidez circunferencial baixos, independentemente

(62)

y = -0,2024x + 11,638, R2_{= 0,6398}

y = 0,0314x + 9,6412, R2_{= 0,0733}

y = -0,1387x + 8,9371, R2_{= 0,5342}

0 2 4 6 8 10 12 14 16

30 60 90 120 150

B0 B1 B2

Gráfic o 4.18 - Re g res s õe s line are s dos dado s da rig ide z c irc unfe re nc ial para o s prim e iro s 150 dias de e xpo s iç ão s o lar do tubo B

T u b o B

D ia s d e e x p o s iç ã o s o la r R ig id e z

(63)

y = -0,4623x + 12,71, R2_{= 0,6766}

y = -0,1017x + 9,9435, R2_{= 0,3731}

y = -0,1916x + 9,6694, R2_{= 0,1621}

0 2 4 6 8 10 12 14 16

30 60 90 120 150

A0 A1 A2

0 2 4 6 8 10 12 14 16

30 60 90 120 150

B0 B1 B2

Gráfic o 4.16 - Re g res s õe s line are s dos dado s da rig ide z c irc unfe re nc ial para o s prim e iro s 150 dias de e xpo s iç ão s o lar do tubo A

T u b o A

D ia s d e e x p o s iç ã o s o la r R ig id e z

c irc u n fe re n c ia l (KN /m2₎

Gráfic o 4.17 - Rig ide z c irc unfe re nc ial para o s prim e iro s 150 dias de e xpo s iç ão s o lar do tubo B

Tubo B

Dia s de e x posiçã o so lar Rig ide z

(64)

Os efeitos da degradação das tubagens no comportamento mecânico foram analisados através do ensaio de rigidez circunferencial ás amostras com diferentes tempos de exposição solar. Tendo em conta os resultados obtidos, verificou-se que não há uma variação linear devido aos baixos valores do coeficiente de correlação apresentados. No entanto, ao contrário das amostras armazenadas em ambiente controlado, as que estiveram sujeitas à exposição solar apresentaram uma tendência de diminuição do valor da rigidez circunferencial exceptuando a amostra B1 observável pe gráficos das regressões lineares dos dados da rigidez circunferencial. A diminuição desses valores é atribuído ás reacções oxidativas que levam à cisão de cadeias poliméricas que por sua vez reduzem a massa molar do polímero, como foi observado indirectamente pelo aumento significativo do MFI. Tal como no caso do ensaio de MFI foram as amostras com maior percentagem de cargas que denotaram maior sensibilidade aos agentes de degradação exceptuando mais uma a amostra B1. Embora tenha ocorrido uma tendência de perda dos valores da rigidez circunferencial, os 150 dias de exposição solar não fo suficientes para obter valores abaixo de 8 KN/m2_{. Em relação aos ensaios de compressão diametral, também não foi}

registado nenhum caso de falha mecânica por parte dos sujeitos a uma exposição natural, não comprometendo deste modo a boa flexibilidade circunferencial dos provetes.

Em seguida, são apresentados os gráficos para os tubos A e B bem como as respectivas regressões lineares.

2 4 6 8 10 12 14 16

A0 A1 A2

Gráfic o 4.15 - Rig ide z c irc unfe re nc ial para o s prim e iro s 150 dias de e xpo s iç ão s o lar do tubo A

Tubo A

Rig ide z c ircunfe re nc ial

(65)

0,004 0,006 0,008 0,010 0,012 0,014 0,016 0,018 0,020 0,022 0,024 0,026 0,028 0,030 0,032 0,034 0,036 0,038 0,040 0,042 0,044 A bsorbance 1800 2000 2200 2400 2600 Wavenumbers (cm-1) 150 dias 120 dias 90 dias 60 dias 30 dias 0 dias 0,004 0,006 0,008 0,010 0,012 0,014 0,016 0,018 0,020 0,022 0,024 0,026 0,028 0,030 0,032 0,034 0,036 0,038 0,040 0,042 0,044 A bsorbance 1800 2000 2200 2400 2600 Wavenumbers (cm-1) 150 dias 120 dias 90 dias 60 dias 30 dias 0 dias 150 dias 120 dias 90 dias 60 dias 30 dias 0 dias 0,00 0 0,00 2 0,00 4 0,00 6 0,00 8 0,01 0 0,01 2 0,01 4 0,01 6 0,01 8 0,02 0 0,02 2 0,02 4 0,02 6 0,02 8 0,03 0 0,03 2 0,03 4 A bsorbance

18 0 0 20 0 0

22 0 0 24 0 0

2 60 0

150 dias 120 dias 90 dias 60 dias 30 dias 0 dias 0,00 0 0,00 2 0,00 4 0,00 6 0,00 8 0,01 0 0,01 2 0,01 4 0,01 6 0,01 8 0,02 0 0,02 2 0,02 4 0,02 6 0,02 8 0,03 0 0,03 2 0,03 4 A bsorbance

18 0 0 20 0 0

22 0 0 24 0 0

2 60 0

(66)

y = 0,0076x + 0,5543, R2_{= 0,6419} y = -0,0021x + 0,6088, R2_{= 0,0475} y = -0,0004x + 0,6098, R2_{= 0,0037}

0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2

0 1 2 3 4 5

A0 A1 A2 Linear (A0) Linear (A1) Linear (A2)

Na segunda técnica foi analisada a evolução da degradação através dos espectros de FTIR para as amostras com diferentes tempos de exposição. C é sabido a degradação do PP é caracterizada pela formação de hidroperóxidos e carbonilo observável pelas vibrações moleculares de elongação das ligações O-H e C=O respectivamente [40].

A presença de alguma humidade nas amostras impossibili a observação da evolução da concentração dos grupos de hidroperóxidos, no entanto o grupo carbonilo foi facilmente detectado através do número de onda de 1720 cm-1_{[32]. Durante o tratamento de resultados}

considerou-se o pico com um número de onda de 2721 cm-1_{[41] como referencia tal como}

alguns estudos científicos já realizados.

Ao observar as duas figuras seguintes respeitantes ás A0 e B0 da parede externa e as restantes que se encontram no anexo G, verifica-se que para os valores da temperatura do ar, humidade relativa e radiação solar em questão os índices de carbonilo nas amostras aumentam segundo uma evolução gradual não ocorrendo um tempo de indução para a observação da degradação superior a 30 dias de exposição à intempérie.

Gráfic o 4.14 - Re g res s õe s line are s dos dado s do MFI para o tubo B da e de inte rna

Tubo B pare de inte rna

mes es de expos ição

Indice

de

(67)

y = 0,0009x + 0,6961, R2_{= 0,0072} y = 0,0101x + 0,6575, R2_{= 0,2269} y = 0,0022x + 0,6989, R2_{= 0,0153}

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0

0 1 2 3 4 5

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0

0 1 2 3 4 5

A0 A1 A2

Gráfic o 4.12 - Re g res s õe s line are s dos dado s do MFI para o tubo A da pare de inte rna

Tubo A pare de inte rna

Indice

de

fluidez

Gráfic o 4.13 - Efe ito do te m po de expos iç ão no MFI para o tubo B da pare de inte rna

Tu b o B p a re d e in te rn a

m e se s d e e x p o s iç ã o

Indice

de

(68)

degradação do material polimérico que envolve reacções de quebra de cadeias. Esta quebra de ligações é possível através cisão-ß de radicais alcóxi gerados pela auto-oxidação do PP ou pela foto-rotura das ligações de hidroperóxidos [32].

Repetiu-se o mesmo estudo para as paredes internas do tubo A e B, onde não se observou nenhuma tendência de degradação. Tal facto deve-se à disposição da parede interna apresentada em relação aos feixes da componente UV da radiação solar, encontrando-se esta mais abrigada devido à presença da parede externa. Outra das razões prende-se pelo facto das temperaturas às quais as amostras estiveram expostas não serem suficientes para provocar termodegradação. Desta forma a parte interna das tubagens não apresentou aumentos do MFI ao longo do tempo nem nenhuma tendência em relação às percentagens de cargas como se pode averiguar nas figuras seguintes referentes à parede interna dos tubos A e B.

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0

0 1 2 3 4 5

A0 A1 A2

Gráfic o 4.11 - Efe ito do te m po de expos iç ão no MFI para o tubo A da pare de inte rna

Tu b o A p a re d e in te rn a

m e se s d e e x p o s iç ã o

Indice

de

(69)

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0

0 1 2 3 4 5

A0 A1 A2

y = 0,0259x + 0,5998, R2_{= 0,7516} y = 0,0178x + 0,5157, R2_{= 0,7844} y = 0,0133x + 0,4458, R2_{= 0,8568} 0,0

0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0

0 1 2 3 4 5

Ao nível da parede externa é possível verificar através dos gráficos de MFI o alto número de cisão que ocorre em cada cadeia. Este efeito é mais sentido nas amostras do tubo A do que nas do tubo B, sendo neste ultimo pouco significativo. Tal facto poderá estar relacionado

Gráfic o 4.9 - Efe ito do tem po de e xpo s iç ão no MFI para o tubo B da pare de e xte rna

Tubo B pare de e xte rna

m e se s de e x po sição

Indice

de

fluidez

Gráfic o 4.10 - Re g res s õe s line are s dos dado s do MFI para o tubo B da pare de e xte rna

Tubo B parede externa

Indice

de

(70)

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0

0 1 2 3 4 5

A0 A1 A2

y = 0,4297x + 0,3814; R2_{= 0,9747}

y = 0,3475x + 0,148, R2_{= 0,9631} y = 0,2758x + 0,2118, R2_{= 0,9632}

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0

0 1 2 3 4 5

Gráfic o 4.7 - Efe ito do tem po de e xpo s iç ão no MFI para o tubo A da pare de e xte rna

Tubo A pare de exte rna

me se s de e xposiçã o

Indice

de

fluidez

Gráfic o 4.8 - Re g re s s õ es line are s do s dado s do MFI para o tubo A da pare de exte rna

Tubo A parede externa

mes es de expo s ição

Indice

de

(71)

A exposição natural das amostras foi efectuada no terraço do edifício principal do LNEC, sito na Avenida do Brasil em Lisboa (inclinação de 45º, latitude de 38,77º Norte, longitude de 9,13º Oeste e uma altitude de 100m acima do nível do mar) [38], onde se registou dados meteorológicos tais como a temperatura do ar, humidade relativa e radiação solar (anexo F), durante os cinco meses de exposição na data compreendi de 17 de Abril de 2007 a 17 de Setembro do mesmo ano. Estes dados foram gentilmente fornecidos pela estação meteorológica existente no NMO do Departamento de Materiais do LNEC. Para o estudo da evolução da degradação das tubagens, recorreu-se a duas técnicas distintas, uma delas a nível quantitativo e a outra qualitativamente.

Na primeira técnica foi determinado o MFI expresso em g por 10 min, o qual é dado pela expressão seguinte:

MFI ( , nom) = [36]

Onde:

– Temperatura em ºC

nom– Carga nominal em Kg

– Massa média dos provetes extrudidos em g

– Intervalo de tempo dos cortes em s

600 – Factor usado para converter g por segundo em g por 10 min (600 s)

Na página seguinte são apresentados os resultados obtidos por MFI referentes à parede externa dos tubos A e B.