Dimensionnement thermique

Les considérations thermiques sont fondamentales, car elles sont directement liées aux objectifs de fiabilité et de durée de vie des convertisseurs et leur influence sur la masse et le volume de l’équipement est majeure. Les paramètres pris en compte pour l’estimation des pertes durant la conversion d’énergie ont été présentés précédemment (cf. I.3.2.1). Le comportement thermique de l’assemblage des modules et du dissipateur étant modélisé par un réseau d’impédance équivalent, le dimensionnement consiste à établir l’impédance thermique du dissipateur en fonction de l’augmentation de température maximale autorisée entre le milieu ambiant (T_a=70°C dans le pire cas) et la jonction du semi-conducteur (T_j=125°C). La technique de dissipation de la chaleur considérée est la convection naturelle car c’est le mode de refroidissement utilisé pour l’équipement, qui est situé en environnement non pressurisé.

Chapitre IV

la diffusion des flux de chaleur. Aux fréquences de découpage (de l’ordre de la dizaine de kHz), la puce est en régime adiabatique (accumulation de chaleur). Aux fréquences de modulation (de l’ordre de la centaine de Hz), les flux de chaleur diffusent à travers l’assemblage des modules. Pour des fréquences plus faibles, correspondant au facteur de marche de l’actionneur, l’inertie thermique du radiateur n’est alors plus toujours suffisante pour considérer la température de boîtier invariante. Ainsi, suivant le cycle de fonctionnement considéré, le dimensionnement est lié soit au régime thermique permanent, soit au régime thermique transitoire ; il faut donc identifier la contrainte dimensionnante pour chaque élément dissipateur de puissance.

figure IV.19 : évolution des températures de jonction et de boîtier pour un créneau de puissance dissipée

IV.6.2.1 Régime thermique permanent

Un régime thermique permanent est défini par un horizon de temps suffisamment long pour que le flux de chaleur ait eu le temps de traverser l’assemblage du composant et de se diffuser dans le dissipateur. Dans les cas considérés, le temps de réponse du dissipateur est au moins de l’ordre de quelques dizaines de secondes. Une fois le régime établi, les capacités thermiques sont chargées et la température de jonction dépend alors uniquement des résistances thermiques des éléments. Seule la valeur moyenne de la puissance dissipée intervient car les constantes de temps électriques liées à la commutation et à la modulation sont rapides devant la constante de temps thermique du système de refroidissement. Ainsi, la température de jonction varie peu autour de sa valeur moyenne. Le critère de dimensionnement est la surface d’échange S_d du radiateur nécessaire à l’évacuation des calories, qui est une image du flux de chaleur moyen < _d> et donc de la puissance dissipée moyenne (figure IV.20).

sa d

d =h⋅S ⋅ T (IV-16)

Le coefficient de convection thermique h dépend en particulier des caractéristiques du fluide, de la nature de son écoulement, de la forme des ailettes et de la conductivité du matériau. Pour un fonctionnement au sol avec convection naturelle, une valeur typique de 5 W.K^-1.m^-2 est utilisée pour les applications numériques.

Etage de conversion alternatif-continu

figure IV.20 : flux de chaleur moyen et instantané générés par le pont de diodes (profil de mission A)

Pour une comparaison quantitative des topologies, il est intéressant d’estimer la masse des dissipateurs, même si cela ne correspond pas précisément aux équipements, pour lesquels les boîtiers font office de radiateurs. La masse est établie à partir du catalogue Arcel [ARC], dont les produits couvrent la gamme d’application (figure IV.21). Les calculs sont effectués sans optimisation de la géométrie des radiateurs : seules deux dimensions du dissipateur sont prises en compte, la troisième (épaisseur) est considérée figée.

figure IV.21 : masse des dissipateurs ARCEL en fonction de la résistance thermique (convection naturelle)

IV.6.2.2 Régime thermique transitoire

Les régimes thermiques transitoires correspondent à des temps de cycle courts par rapport à la constante de temps thermique du dissipateur. Ainsi, l’augmentation de température du dissipateur pour un échelon de puissance dissipée peut être considérée linéaire (figure IV.22). Alors, en faisant l’hypothèse que toute la chaleur est évacuée entre deux cycles, la masse métallique md du dissipateur nécessaire au stockage de chaleur est l’image de l’énergie maximale Emax dissipée par le convertisseur. Dans l’équation suivante, les puissances dissipées au niveau des interfaces jonction-boîtier et boîtier-radiateur sont négligées.

Chapitre IV

c m

E C

e t 1 R T

d max sa

C d R

t sa

d

sa ^{sa sa}

= ⋅

≈ ⋅















 −

⋅

= ⁻ (IV-17)

c est la chaleur massique du dissipateur. En l’absence de données concernant les impédances thermiques des capots des EHA, l’estimation de masse est réalisée en considérant des dissipateurs homogènes en aluminium (cAl=897 J.°C^-1.kg^-1).

figure IV.22 : réponse de la température du dissipateur à un échelon de flux de chaleur

IV.6.2.3 Application au profil de mission A

Le profil A est représentatif du régime thermique permanent en fonctionnement moteur. Le flux de chaleur moyen Pd, correspondant aux pertes dans les convertisseurs pendant la durée T_pr du profil, doit pouvoir être dissipé avec une augmentation de la température de radiateur Tsa n’excédant pas la plage autorisée.

a cs d min c

sa T P R T

T = − ⋅ − (IV-18)

La température de boîtier minimale T_{c min} dépend des caractéristiques des semi-conducteurs.

( ) ( )

{

}

j min

c T max P R ,P R

T = − ⋅ ⋅ (IV-19)

Cela détermine la surface d’échange Sd du dissipateur.

sa pr

T sa d

d T h T

dt (t)

T h

S P ^pr

⋅

⋅

⋅

⋅ =

=

∫

(IV-20)

Ce profil intègre également le point de fonctionnement imposant la puissance instantanée maximale prélevée par l’actionneur (figure IV.23). Il en est déduit l’énergie thermique maximale à stocker par le dissipateur, ce qui détermine une première limitation pour la température de radiateur. Cependant, comme le profil A représente également le régime thermique permanent, l’augmentation de température du radiateur lors du pic de puissance doit être assez limitée pour que l’augmentation de la température de jonction qui en résulte reste minime. Pour les applications numériques, une valeur T_sa arbitraire est fixée, l’objectif étant de disposer d’ordres de grandeur réalistes entre les différentes composantes du bilan de masse.

Etage de conversion alternatif-continu

figure IV.23 : pertes dans le pont de diodes avec système de stockage et dans le redresseur actif (profil A)

Le cas du pont de diodes associé à un système de stockage par supercondensateurs est illustré par la figure IV.23. Sur ce profil la réversibilité intervient peu et l’essentiel des pertes provient du pont de diodes. En comparaison, la puissance dissipée par le redresseur actif (Fd=30kHz) est beaucoup plus élevée.

IV.6.2.4 Application au profil de mission B

Le profil B détermine l’énergie maximale générée par l’actionneur en phase de freinage ; cela représente le régime thermique transitoire dimensionnant pour le système de dissipation ou de stockage. Comme il est considéré que ce profil ne dure pas plus d’une période de la consigne de position sinusoïdale, le flux de chaleur produit durant ce temps doit être stocké par le dissipateur. Quant au régime thermique permanent, il est défini par un profil de mission dérivé du profil B mais moins contraignant ; le flux de chaleur moyen produit pendant la période du débattement doit pouvoir être dissipé.

L’inconvénient majeur de la dissipation de puissance par un hacheur rhéostatique est de générer une importante quantité de chaleur. La simulation des pertes dans le convertisseur montre que l’énergie dissipée dans la résistance de freinage peut atteindre de fortes valeurs (plus de 2000J) et elle prévaut nettement devant l’énergie dissipée par le pont de diodes pendant l’intégralité du profil de mission (figure IV.24). Par conséquent, ce mode de fonctionnement peut avoir un impact déterminant sur le dimensionnement du système de refroidissement.

Chapitre IV

figure IV.24 : puissance dissipée dans le convertisseur de référence (profil de mission B)

Dans le cas du pont de diodes associé à un module supercapacitif (figure IV.25), les pertes dans le système de stockage sont largement supérieures à celles du pont de diodes, bien que la puissance absorbée par l’onduleur soit supérieure à la puissance générée. Cela montre l’importance d’une mise en œuvre adéquate du système de stockage pour en minimiser les pertes.

figure IV.25 : pertes dans le pont de diodes et le système de stockage (profil de mission B)

IV.6.2.5 Application au profil de mission C

Pour l’onduleur de l’EHA, le dimensionnement du dissipateur est lié à la charge d’arrêt de l’actionneur, qui doit pouvoir être maintenue en permanence. Bien que la tension du bus continu puisse être différente en fonction de l’étage d’entrée du convertisseur, les pertes dans l’onduleur sont considérées identiques pour toutes les topologies. La puissance moyenne dissipée dans les diodes et les IGBT détermine la température de boîtier minimale (cf.

IV.6.2.3) et donc la résistance thermique du radiateur.

Etage de conversion alternatif-continu

6 cs

1

m_diode 6

1

m_IGBT a min c

sa R

P P

T

R T −

+

= −

∑

∑

La faible valeur de résistance thermique obtenue (Rsa=0,076°C/W) impose un dissipateur de masse très importante (>5kg). De même, l’estimation de la puissance moyenne dissipée par l’onduleur (437W) se traduit par une grande surface d’échange. Par conséquent, ce profil de mission est dimensionnant pour le régime thermique permanent de l’ensemble du convertisseur.