Около 30% всех отказов ГПА выявляют путем анализа термогазодинамических параметров (параметрическая диагностика), а около 20% отказов фиксируют по результатам трибодиагностики.
Методы обнаружения нарушений изоляционных покрытий подземных трубопроводов
Этот подход получил существенное развитие в ИСЭМ СО РАН при исследовании задач «топологической» наблюдаемости электроэнергетических систем (ЭЭС) [13, 14 и др.] и автоматизации построения моделей тепловых электростанций [15 и др.]. .]. Здесь предполагается, что случайная величина x может принимать конечное число значений x ii =1,n, каждому из которых соответствует соответствующая вероятность pi = p x x( = i), i=1,n, причем . Соответственно, минимизация det[ ]F достигается удалением измерения с минимальным значением σ ˆ /i2 i2, где σˆi2 получается из l измерений, включая i-е, т.е.
P Q – m-мерные векторы узлового давления и расходов; n, m – количество ветвей и узлов расчетной схемы; ,x y – n-мерные векторы расхода и перепада давления на ветвях; ( )f x — n-мерная вектор-функция с элементами. Следовательно, уравнения распределения управляемого потока можно записать в виде U Y X u( ,R R, ) 0= или YR =φ(XR, , где φ — неявная вектор-функция, однозначно определяющая значения неизвестных зависимых параметров режима YR для заданных значений векторов XR и u Y традиционными методами расчета распределения потока по исходным данным ˆ{XR,αˆ) в сочетании с дополнительной процедурой вычисления ковариационной матрицы CYR по заданным матрицам CXR, Cα и матрицам производных ∂φ/∂XR, ∂ ∂φ α/, вычисленных при точечном решении задачи о распределении потока.
Для неконтролируемого участка (трубопровода) соотношение (2) имеет вид yij =s x xij ij ij , где коэффициент sij характеризует гидравлическое сопротивление участка. В нашем случае управляемой гидросхемы однозначно определить напряжение yij через расход по дуге xij невозможно.
Гидравлические потоки в сети
Если в задаче множество E3=∅, а множество E1 одноэлементное, то эта задача называется задачей расчета распределения потока с заданными выборами, в противном случае она называется задачей с неопределенным выбором.
Однопродуктовый рассредоточенный рынок, как задача потокораспре- деления теории гидравлических сетей
Математическая модель однопродуктового рассредоточенного рынка, как система экстремальных задач
Факторы производства ri можно интерпретировать, например, как количество фондов, количество рабочих, сырья и т. д. fi — производственная функция, связывающая выпуск с потреблением.
Рынки несовершенной конкуренции
Развитие статической модели многопродуктового рассредоточенного рынка
О конкурентном ценообразовании в системах водоснабжения, теплоснабжения, газоснабжения населения и промышленных
Каждый рынок характеризуется ценой Pi и пьезометрическим давлением si, при котором происходит обмен (si=pi+zi, где pi — манометрическое давление, zi — высота земли). В вершинах из E1 заданы цены (вершины с заданными ценами PP*i и свободным (желаемым) выбором zi). 20) В этих вершинах также задан пьезометрический напор.
Предложение по использованию моделей рассредоточенного рынка совместно с Системой проектирования генеральных схем обустройства
Первый международный форум по устойчивому развитию «Устойчивое развитие Евразийского континента», прошедший 3 и 5 июня 2008 года в Астане, и в рамках этого форума «III Международная научно-практическая конференция «Экологическая безопасность урбанизированных территорий в условия устойчивого развития», 4 – 5 июня 2008 г., Астана.
Содержание исследования
РАЗДЕЛ 1
Математическая модель
Метод решения
Пример
Математическая модель стационарного неизотермического течения газа по участку трубопровода
Задача Коши
- Общие свойства решения задачи Коши
- Изотермические режимы
- Аппроксимация зависимости T(x)
Анализ этих графиков показывает, что при давлениях p pc ≤2 и температурах 1,2≤T Tc ≤ 2 (pc и Tc — критическое давление и температура газа соответственно) функцию z(p,T) можно аппроксимировать выражением зависимость линейная по давлению. Появление локального максимума на зависимости Т(х) возможно, если возможен переход от режима нагрева газа (dT 0 . dx > до 0≤ Следовательно, при заданных p0 и T0 всегда существует Тн > T0, для которых выполняется равенство в (21), а при больших значениях Тн выполняется неравенство. Для визуального подтверждения существования решений задачи Коши с немонотонной зависимостью T(x) и получения графической иллюстрации описанных выше их свойств проведено численное моделирование стационарных режимов течения природного газа с критическими параметрами pc= 4,6 · 106 Па, Tc. =190 К (метан). При известном W формула (23) позволяет определить давление на выходе из трубопровода p(L)= pL, где pL определяется из соотношения. 24) С другой стороны, формула (24) позволяет решить обратную задачу: по известным давлениям на входе p0 и выходе pL трубопровода определить удельный массовый расход W. Покажем, что для каждого набора параметров p0 и Tn всегда существует интервал значений T0, для которого правая часть (29) положительна. T x( )−T x+( ) имеет стационарное значение в точке x =0. 3) для каждого набора параметров p0 и Tn всегда существует интервал значений T0, для которого неравенство выполняется на некотором интервале (0,x1], 0< Общее решение задачи Частные случаи решения (16) Effects of inner cylinder rotation on the laminar flow of a Newtonian fluid through an eccentric ring. Axial flow of purely viscous fluids in eccentric annuli: geometric parameters for the most commonly used approximation procedures //In book: 3rd Pacific Rim Conference on Rheology. Flow in concentric and eccentric rings with fine clearance, with and without relative movement of the boundaries. Trans. P = p + ρ gzj, где pj, ρj, zj — соответственно манометрическое давление, плотность, превышение над плоскостью сравнения); ,x y – n-мерные векторы расходов и перепадов давления на ветвях; (f x,s) – n-мерная векторная функция с компонентами f x si( , ),i i i=1,n, отражающими зависимости потерь давления от расхода xi и гидравлического сопротивления si на i-й ветви; s — n-мерный вектор с s компонентами; H — n-мерный вектор природы. Приравнивая производные максимизируемых функций нулю (это необходимое и достаточное условие оптимальности, поскольку обе функции G и H, принадлежащие Z, строго выпуклы), заключаем, что производные G и H взаимно меняются местами. Обратите внимание, что множители Лагранжа ограничений-неравенств (9) и (10) равны xj − xj для jεL и xj − xj для jεH. Согласно условиям оптимальности Куна–Таккера [3] необходимо и достаточно выполнения двух условий, чтобы вектор x мог быть оптимальным решением задачи (1)–(4): 1) вектор x должен удовлетворять ограничениям (2)–(4) задач; 2) для некоторых векторов u2Rm и векторов v2Rn, w2Rn, удовлетворяющих (5), (6), должны выполняться необходимые условия оптимума. Ограничения-неравенства xj ≤ xj для jεJ4 означают, что желаемые расходы на дугах с регуляторами не могут превышать максимально допустимые расходы на каждой из этих дуг. Условие (11) характеризует связь между расходами транспортируемой среды xj и потерями давления yj на всех дугах j =1,…,n; фдж. Величина wj равна потере давления в регуляторе на дуге j, когда расход по дуге равен максимально допустимому xj. Если после исключения дуг с номерами j n= +1 1,…,n граф гидросхемы останется связным, то ограничения задачи (49) будут совместными. Здесь aji=-1, если ветвь i направлена в узел j; aji=1, если ветвь i исходит из узла j; aji=0, когда узел j не принадлежит узлу i. Создание расчетного модуля определения режимов течения на основе выбранных методов (на примере моделей Тайтеля и Дуклера). В ходе работы были изучены, программно реализованы и дополнены три метода определения режимов двухфазного течения, основанные на использовании механистических моделей следующих авторов: Тайтеля и Дуклера, Барнеа, Петаласа и Азиза. Полагая, что r1 и s2 известны, из соотношений (5) с учетом равенства расхода (3) можно выразить давление через значения приходящих инвариантов (волн) и расхода. При этом как на выходе из трубы 1, так и на входе в трубу 2 устанавливается давление, равное pcav, т.е. На скалярном поле скорости жидкости, построенном по результатам исследований (рис. 2, а) при боковом расположении мелкопузырчатого аэратора, видно, что поле весьма неоднородно по площади зоны В. поперечном вертикальном сечении модели аэротенка значения скорости воды составляют от 0,6 до 0,05 м/с и менее. В центре контура скорость в 10-12 раз меньше, чем по периметру, а центр контура совпадает с геометрическим центром модели аэротанка. Обширная «спокойная зона» в центральной области поперечного сечения модели аэротенка, в которой достигаются скорости потока воды 0,05–0,1 м/с, способствует перманентной коагуляции активного ила в крупные агломераты, измельченные в воде. истребители с высокой скоростью. Для проверки этого закона для разнонаправленных потоков Q1 и Q2 были построены диаграммы скорости, показывающие изменение компонент скорости Vz и модуля скорости |V| по седьмому горизонтальному сечению и определили течения, вращающиеся вокруг квазистатического центра (рис. 4). Для повышения окислительной способности аэротенка необходимо уменьшить площадь застойной зоны, расположенной в центре модели аэротенка при скорости потока сточных вод менее 0,1 м/с (см. рис. 2, а; рис. . .Обсуждение результатов
