RODRIGO CUTRI
COMPENSAÇÃO DE DESEQUILÍBRIOS DE CARGA EMPREGANDO CONVERSOR ESTÁTICO OPERANDO
COM MODULAÇÃO EM LARGURA DE PULSO
Dissertação apresentada à Escola Politécnica da Universidade de São Paulo para obtenção do Título de Mestre em Engenharia .
SÃO PAULO 2004
RODRIGO CUTRI
COMPENSAÇÃO DE DESEQUILÍBRIOS DE CARGA EMPREGANDO CONVERSOR ESTÁTICO
OPERANDO COM MODULAÇÃO EM LARGURA DE PULSO
Dissertação apresentada à Escola
Politécnica da Universidade de
São Paulo para obtenção do Título de Mestre em Engenharia .
Área de concentração : Engenharia Elétrica
Orientador : Prof. Doutor
Lourenço Matakas Junior
SÃO PAULO 2004
A Deus
A meus pais e minha irmã À minha namorada A todos que me apoiaram com seus exemplos , gestos e palavras
AGRADECIMENTOS
Agradeço primeiramente a Deus por me guiar sempre e me dar forças para nunca desistir.
Agradeço a todos que colaboraram para que esta dissertação se realizasse, em especial a meus pais, a minha irmã e a minha namorada. Agradeço a compreensão, a paciência e o carinho em todos os momentos.
Agradeço em especial ao professor Lourenço Matakas Jr. pela dedicada orientação e pela atenção dispensada em cada etapa da dissertação e aos professores Walter Kaiser e Wilson Komatsu pelas sugestões que colaboraram para o aperfeiçoamento deste trabalho.
Agradeço a Universidade de São Paulo e a Escola de Engenharia Mauá pela formação e apoio.
Aos professores Mário Pagliaricci, Nilson De Lucca e Jorge Janiszewski pela amizade, colaboração e incentivo em vários momentos desta pesquisa.
Foram horas e dias dedicados à realização de simulações e à escrita e formalização das idéias, mas valeu à pena. É gratificante se empenhar na pesquisa de um tema e saber que contribuiu para acrescentar algo que possa ser útil e aplicável à sociedade. Acredito que os maiores bens que alguém pode ter são a sabedoria e a paz consigo mesmo, espero com este trabalho ter dado mais um passo nesta direção.
SUMÁRIO
LISTA DE TABELAS LISTA DE FIGURAS
LISTA DE ABREVIATURAS E SÍGLAS LISTA DE SÍMBOLOS
RESUMO ABSTRACT
1 INTRODUÇÃO 1
2 TÉCNICAS UTILIZADAS PARA A COMPENSAÇÃO DA SEQÜÊNCIA NEGATIVA
4
2.1 Transformadores para mudança no número de fases (2 fases para 3 fases - Ligação Scott)
5
2.2 Inserção de reatâncias 8
2.3 Injeção de correntes via conversor operando em PWM 12 3 MÉTODOS DE EXTRAÇÃO DA CORRENTE DE
SEQÜÊNCIA NEGATIVA
14
3.1 Métodos baseados na teoria de vetores espaciais 15
3.1.1 Sistema de referência fixa 15
3.1.1.1 Método de detecção em tempo real através de vetores espaciais (DTRVE)
15
3.1.1.2 Método das potências ativa e reativa instantâneas (PQ) 19
3.1.2 Sistema de referência girante 21
3.1.2.1 Referência girante positiva (RSP) 21
3.1.2.2 Referência girante negativa (RSN) 25
3.2 Método baseado na teoria da decomposição em seqüência negativa, positiva e zero -Injeção direta de seqüência negativa (DSNI)
26
4 ANÁLISE COMPARATIVA DOS MÉTODOS DE EXTRAÇÃO DA CORRENTE DE SEQÜÊNCIA NEGATIVA
4.1 Considerações sobre o filtro utilizado em cada método simulado
30
4.1.1 Considerações sobre o filtro utilizado no método DTRVE 32 4.1.2 Considerações sobre o filtro utilizado na estratégia PQ 33 4.1.3 Considerações sobre o filtro utilizado na estratégia RSP 35 4.1.4 Considerações sobre o filtro utilizado na estratégia RSN 37 4.1.5 Considerações sobre a ausência de um filtro na estratégia
DSNI
38
4.2 Simulação dos métodos com a rede de alimentação equilibrada
38
4.3 Simulação dos métodos com perturbações na rede de alimentação
52
4.4 Resumo da comparação entre os métodos 56
5 IMPLEMENTAÇÃO DO CONVERSOR DE INJEÇÃO DE CORRENTE DE COMPENSAÇÃO
57
5.1 Topologias de conversores 57
5.2 Estratégias de implementação da malha de controle da corrente injetada
60
5.2.1 Controlador Linear Analógico 60
5.2.2 Controle por Histerese 65
5.2.3 Controle do tipo “Deadbeat” 66
5.3 Estratégia de regulação de tensão do barramento CC 70
6 PROJETO DO CONVERSOR 77
6.1 Dimensionamento do indutor de acoplamento do conversor VSI
77
6.2 Escolha da freqüência de chaveamento 78
6.3 Escolha do capacitor do barramento CC 79
6.4 Cálculo do controlador PI 80
7 SIMULAÇÃO DE UM COMPENSADOR COMPLETO 82
7.1 Desempenho do conversor operando como fonte de corrente 83
8 CONCLUSÕES E SUGESTÕES PARA A CONTINUIDADE DO TRABALHO
91
ANEXO A - MÉTODO PROPOSTO DE EXTRAÇÃO DE SEQÜÊNCIA NEGATIVA - INJEÇÃO DIRETA DE SEQÜÊNCIA NEGATIVA (DSNI)
93
A.1 Dedução do algoritmo 93
A.2 Prova matemática do método proposto 95
ANEXO B – COMPENSAÇÃO DE CARGA MONOFÁSICA CONTENDO HARMÔNICOS PELO MÉTODO DE INJEÇÃO DIRETA DE SEQÜÊNCIA NEGATIVA (DSNI )
100
ANEXO C – CIRCUITO SIMULADO DO COMPENSADOR 104
LISTA DE REFERÊNCIAS 113
APÊNDICE A – REPRESENTAÇÃO DE VARIÁVEIS TRIFÁSICAS ATRAVÉS DE VETORES ESPACIAIS
LISTAS DE TABELAS
Tabela I (Anexo A) Quadro demonstrativo das correntes de compensação pelo método DSNI
98 Tabela II Quadro comparativo dos métodos de compensação de
seqüência negativa
56 Tabela III Quadro resumo das características adotadas do
compensador para a simulação completa do sistema
82 Tabela IV(Anexo B) Quadro demonstrativo das correntes de compensação
pelo método DSNI para uma carga monofásica contendo harmônicos
LISTAS DE FIGURAS
Figura 1 - Diagrama de Blocos – Estrutura da
Dissertação 3
Figura 2.1-1 - Carga desequilibrada para compensação através de montagem Scott
5
Figura 2.1-2 - Montagem Scott 6
Figura 2.1-3 - Diagrama fasorial da montagem Scott 6 Figura 2.2-1 - Carga monofásica resistiva 8 Figura 2.2-2 - Compensação do desbalanço pela inserção de
reatâncias
8 Figura 2.2-3 - Variação do grau de desequilíbrio com a
variação da carga monofásica mantendo as reatâncias de compensação XL e Xc constantes
11
Figura 2.3-1 - Diagrama em blocos do compensador ativo de desequilíbrios
12 Figura 3-1 - Diagrama de Blocos – Métodos de extração
das correntes de seqüência negativa
14 Figura 3.1.1-1
- Vetor e sua trajetória (pontilhada) →I 15 Figura 3.1.1-2
- Projeção do Vetor no sistema αβ
→
I 16
Figura 3.1.1-3
-Projeção no sistema αβ do Vetor após a filtragem
→ 1
I 17
Figura 3.1.1-4 - Algoritmo PQ 19
Figura 3.1.2-1 - Vetores em um sistema girante de referência 21 Figura 3.1.2-2 - Vetores dos componentes fundamentais em
um sistema fixo de referência
22 Figura 3.1.2-3 -Vetores da componente fundamental
representada em um sistema fixo e num sistema girante de referência
23
Figura 4 - Carga variável empregada na comparação entre os métodos de cálculo da corrente de seqüência negativa
28
Figura 4.1.1 - Comportamento da resposta em freqüência de um filtro Butterworth (com freqüência de corte 80 Hz) variando-se a ordem do filtro
Figura 4.1.2 - Comportamento da resposta ao degrau de um filtro Butterworth (com freqüência de corte 80 Hz) variando-se a ordem do filtro
31
Figura 4.1.3 - Comportamento da resposta ao degrau de um filtro Butterworth (de ordem 2) variando-se a freqüência de corte do filtro
31
Figura 4.1.4 - Comportamento da resposta em freqüência de um filtro Butterworth (de ordem 2) variando-se a freqüência de corte do filtro
32
Figura 4.1.5 - Resposta ao degrau e resposta em freqüência do filtro Butterworth (4º ordem, 100Hz) utilizado pelo método de detecção em tempo real utilizando vetores espaciais
32
Figura 4.1.6 - Correntes na carga simulada (Fig.4)
representadas no sistema de referência fixo – Método DTRVE
33
Figura 4.1.7 - Potência ativa instantânea da carga simulada
(Fig.4) 34
Figura 4.1.8 - Potência reativa instantânea da carga simulada (Fig.4)
34 Figura 4.1.9 - Resposta ao degrau e resposta em freqüência
do filtro Butterworth (2ºordem , 15Hz) utilizado pelo método PQ
35
Figura 4.1.10 - Correntes id e iq da carga simulada (Fig.4) 36 Figura 4.1.11 - Correntes id’ e iq’ na carga 37 Figura 4.2.0 - Variação da tensão no barramento CC –
Método PQ (sistema completo)
40 Figura 4.2.1a - Correntes na rede após a compensação
(Métodos DTRVE, PQ e DSNI)
42 Figura 4.2.1b - Correntes na rede após a compensação
(Métodos RSP, RSN e DSNI) 43
Figura 4.2.2a - Correntes injetadas pelo filtro (Métodos DTRVE, PQ e DSNI)
44 Figura 4.2.2b - Correntes injetadas pelo filtro (Métodos RSP,
RSN e DSNI)
45 Figura 4.2.3a - Correntes de seqüência positiva e negativa da
rede após compensação (Métodos DTRVE, PQ e DSNI) (calculado utilizando o bloco 3-Phase Sequence Analyzer do MATLAB – Simulink)
46
Figura 4.2.3b - Correntes de seqüência positiva e negativa da
DSNI) (calculado utilizando o bloco 3-Phase Sequence Analyzer do MATLAB – Simulink) Figura 4.2.4 - Potências ativas instantâneas da carga
simulada (Fig.4) - Método PQ 48 Figura 4.2.5 - Potências ativas instantâneas da carga
simulada (Fig.4) - Método RSP
48 Figura 4.2.6 - Potências ativas instantâneas da carga
simulada (Fig.4) - Método RSN 49 Figura 4.2.7 - Potências ativas instantâneas da carga
simulada (Fig.4) - Método DTRVE
49 Figura 4.2.8 - Potências ativas instantâneas da carga
simulada (Fig.4) - Método DSNI
50 Figura 4.2.9 - Correntes na rede após a compensação -
Métodos PQ (fc=80Hz) 50
Figura 4.2.10 - Correntes na rede após a compensação - Métodos RSP (fc=80Hz)
51 Figura 4.2.11 - Correntes na rede após a compensação -
Métodos RSN (fc=80Hz) 51
Figura 4.3 - Tensão distorcida fornecida pela rede (situação 2)
52 Figura 4.3.1 - Correntes da rede após a compensação pelo
método DTRVE -“situação 2”
53 Figura 4.3.2a - Correntes da rede após a compensação pelo
método PQ -“situação 1” 53
Figura 4.3.2b - Correntes da rede após a compensação pelo método PQ -“situação 2”
54 Figura 4.3.3 - Correntes da rede após a compensação pelo
método RSN -“situação 2” 55
Figura 4.3.4 - Correntes da rede após a compensação pelo método DSNI -“situação 2”
55
Figura 5.1-1 - Conversor tipo VSI 57
Figura 5.1-2 - Conversor tipo CSI 58
Figura 5.1-3 - Estrutura interna de um conversor VSI
trifásico 59
Figura 5.2-1 - Diagrama em blocos do controlador linear analógico em série
60 Figura 5.2-2a - Circuito de um conversor monofásico para
estudo da influência do ganho proporcional Kpv do controlador PI (τi =1ms)
Figura 5.2-2b - Comportamento das tensões de saída e referência em função da mudança ganho proporcional Kpv do controlador PI (τi =1ms)
63
Figura 5.2-2c - Comportamento das correntes de saída e referência em função da mudança no ganho do controlador PI
64
Figura 5.2-3 - Controle por Histerese 65
Figura 5.2-4 - Controle Deadbeat 67
Figura 5.2-5 - Modelo do Conversor VSI 67 Figura 5.3-1 - Diagrama em bloco mostrando o conversor e
as malha de controle de tensão no barramento CC e da corrente CA
71
Figura 5.3-2 - Diagrama de bloco simplificado da malha de tensão
72 Figura 7.1-1 - Atuação da malha de corrente e efeito da
injeção de seqüência zero para minimização da ondulação da corrente
83
Figura 7.1-2 - Estratégia deadbeat– efeito do atraso devido
ao tempo de cálculo 84
Figura 7.1-3 - Espectro da ondulação da corrente (Estratégia deadbeat sem levar em conta o tempo de atraso para o cálculo do algoritmo)
85
Figura 7.1-4 - Espectro da ondulação da corrente (Estratégia deadbeat levando-se em conta o tempo de atraso para o cálculo do algoritmo)
85
Figura 7.1-5 - Tensão de referência do bloco PWM-fase r (Estratégia deadbeat levando-se em conta o tempo de atraso para o cálculo do algoritmo)
85
Figura 7.2-1 - Correntes de linha da carga variável 86 Figura 7.2-2 - Correntes de injetadas pelo sistema de
compensação
87 Figura 7.2-3 - Correntes de linha na rede após a
compensação
87 Figura 7.2-4 - Variação da tensão no barramento CC 88 Figura 7.2-5 - Variação da tensão no barramento CC (carga
monofásica) 89
Figura 7.2-6 - Comportamento da malha de corrente (fase r) 89 Figura 7.2-7 - Seqüência positiva das correntes 90 Figura 7.2-8 - Seqüência negativa das correntes 90
Figura C-1 - Esquema do compensador de desequilíbrio 105 Figura C-2 - Cálculo da corrente de referência 106
Figura C-3a - Carga variável 107
Figura C-3b - Carga 108
Figura C-4a - Conversor (parte 1) 109
Figura C-4b - Conversor (parte 2) 110
Figura C-5 - Malha de tensão 111
Figura C-6 - Malha de corrente 112
Figura AP-1
-Vetor espacial , e os sistemas de coordenadas rst e αβ
→
LISTAS DE ABREVIATURAS E SIGLAS
DC - Direct current (Corrente contínua) AC - Alternating current (Corrente alternada)
VSI - Voltage Source Inverter (Inversor tipo fonte de tensão) PWM - Pulse Width Modulation (Modulação em largura de pulso)
TCR - Thyristor Controlled Reactors (Reatores controlados com tiristores) TSC - Thyristor Switched Capacitors (Capacitores estáticos chaveados a
tiristores)
PLL - Phase-Locked Loop
PCC - Point of common coupling (Ponto de acoplamento comum) CC - Corrente contínua
CA - Corrente alternada
PI - Proporcional-Integral (Controlador)
DTRVE - Método da Detecção em Tempo Real através de Vetores Espaciais PQ - Método da Potência Ativa e Reativa Instantânea
RSP - Método da Referência Síncrona Girante Positiva RSN - Método da Referência Síncrona Girante Negativa DSNI - Método da Injeção Direta de Seqüência Negativa ITAE - Integral-of-time-multiplied absolute-error
LISTAS DE SÍMBOLOS
X grau de desequilíbrio de corrente
• −
I fasor da corrente de seqüência negativa
• +
I fasor da corrente de seqüência positiva
T1, T2 Transformadores utilizados para a montagem Scott
• 1
V ,V •2 fasores das tensões de saída (secundário) dos Transformadores utilizados para a montagem Scott
• RS
V ,V•ST ,V•TR fasores das tensões de linha (sistema RST)
• RM
V vetor da tensão entre o terminal R e o ponto médio M do primário de T2.
N1s número total de espiras do secundário de T1
N2s número total de espiras do secundário de T2
N1p número total de espiras do primário de T1
N2p número total de espiras do primário de T2
R,S,T 1 terminais de ligação de um sistema trifásico R resistência da carga
C capacitor
L indutor
f freqüência da rede T período do sinal da rede Xc reatância capacitiva
XL reatância indutiva
• RS
I ,IST• ,ITR• fasores das correntes de fase
• R
I ,I•S ,I•T fasores das correntes de linha V valor eficaz da tensão de linha
1 A simbologia de período do sinal da rede (T) e a simbologia de resistor (R) não devem ser
I valor eficaz da corrente de linha
tr st rs,P ,P
P potências ativas consumidas entre as fases correspondentes para uma carga ligada em triângulo
tr st rs,Q ,Q
Q potências reativas consumidas entre as fases correspondentes para uma carga ligada em triângulo
C _ tr C _ st C _ rs ,Q ,Q
Q potências reativas de compensação individuais para uma carga ligada em triângulo
)
cos(φ fator de deslocamento considerando ângulo da tensão nulo φ fase da corrente fundamental
Ibalanceada correntes de linha da rede balanceadas Idesbalanceada correntes de linha da carga desbalancedas
Icompensação correntes injetadas para compensação do desequilíbrio Icomp_ref correntes de referência para compensação do desequilíbrio iα(t),iβ(t) correntes instantâneas no sistema αβ
i0(t) correntes instantâneas de seqüência zero
ir(t), is(t), it(t) correntes instantâneas no sistema rst
) t ( i ), t ( i ), t (
iref_r− ref_s− ref_t− correntes instantâneas de referência vα(t),vβ(t) tensões instantâneas no sistema αβ
vr(t), vs(t), vt(t) tensões instantâneas no sistema rst
→
I vetor espacial associado as correntes instantâneas de um sistema trifásico → → → t , s , r versores do sistema rst → → β , α versores do sistema αβ Ip valor de pico da corrente
Vp valor de pico da tensão
I(t) módulo da corrente instantânea associada ao sistema θ(t) fase da corrente instantânea associada ao sistema
→ 1
I vetor espacial associado à corrente fundamental instantânea de sistema trifásico
→ f 1
I vetor espacial associado à corrente fundamental instantânea filtrada
) t (
I1 módulo da corrente fundamental instantânea associada ao sistema
) t (
φ fase da corrente fundamental instantânea associada ao sistema
→ h
I vetor espacial associado aos harmônicos de corrente instantânea de um sistema trifásico
) t (
Ih módulo da corrente harmônica de ordem h instantânea associada ao sistema
) t (
h
φ fase da corrente harmônica de ordem h instantânea associada ao sistema
ω velocidade angular da rede
h ordem do harmônico
→ +
I vetor espacial associado à corrente fundamental de seqüência positiva de um sistema trifásico
→ −
I vetor espacial associado à corrente fundamental de seqüência negativa de um sistema trifásico
→ + h
I vetor espacial associado aos harmônicos de corrente de seqüência positiva de um sistema trifásico
→ − h
I vetor espacial associado aos harmônicos de corrente de seqüência negativa de um sistema trifásico
+
I módulo do vetor espacial associado à corrente fundamental de seqüência positiva de um sistema trifásico
−
I módulo do vetor espacial associado à corrente fundamental de seqüência negativa de um sistema trifásico
+ h
I módulo do vetor espacial associado aos harmônicos de corrente de seqüência positiva de um sistema trifásico
− h
I módulo do vetor espacial associado aos harmônicos de corrente de seqüência negativa de um sistema trifásico
φh+ fase do harmônico de seqüência positiva de ordem h
φh- fase do harmônico de seqüência negativa de ordem h
ϕ deslocamento da fase causado pelo filtro iαf(t),iβf(t) correntes instantâneas filtradas no sistema αβ
iαf+(t),iβf+(t) parte real e parte imaginária das correntes instantâneas filtradas
de seqüência positiva da freqüência fundamental no sistema αβ iαf-(t),iβf-(t) parte real e parte imaginária das correntes instantâneas filtradas
de seqüência negativa da freqüência fundamental no sistema αβ
iαf90(t),iβf 90(t) parte real e parte imaginária das correntes instantâneas filtradas
no sistema αβ e rotacionadas de -π/2
iα+(t), iβ+(t) parte real e parte imaginária das correntes instantâneas de
seqüência positiva com a defasagem corrigida
iα-(t), iβ-(t) parte real e parte imaginária das correntes instantâneas de
seqüência negativa com a defasagem corrigida p,q potências ativa e reativa instantâneas
p , q parte constante das potências ativa e reativa instantâneas p~ , q~ parte oscilatória das potências ativa e reativa instantâneas
c
p ,q c potências de compensação ativa e reativa instantâneas
ωt ângulo variante no tempo que representa a posição angular do eixo girante
ψ ângulo qualquer em radianos
→ →
q ,
d versores do sistema dq
id(t), iq(t) correntes instantâneas no sistema dq
) t ( i ), t (
) t ( i ), t (
id q parcelas médias das correntes instantâneas no sistema dq )
t ( i'
d ,i'q(t) correntes instantâneas no sistema d’q’
) t ( i ), t ( i ~' q ~ '
d parcelas oscilatórias das correntes instantâneas no sistema d’q’
) t ( i ), t ( i ' q '
d parcelas médias das correntes instantâneas no sistema d’q’
) t ( i ), t (
i~dn qn~ parcelas oscilatórias das correntes instantâneas de seqüência negativa no sistema dq
iαc(t), iβc(t) parte real e parte imaginária das correntes instantâneas de
compensação ) t ( i ), t ( i ), t (
ir− s− t− correntes instantâneas de seqüência negativa
ir90(t),is90(t),it90(t) correntes instantâneas atrasadas de π/2 no sistema rst
N número de amostras por ciclo da rede
• 0
I fasor da corrente de seqüência nula
• − • − • − S T R ,I ,I
I fasores das componentes de seqüência negativa das correntes de linha
M matriz de conversão de valores no sistema rst para componentes simétricas
irc(t), isc(t), itc(t) correntes instantâneas da rede após a compensação
Id corrente do lado CC do conversor CSI
Iinjetada(s) corrente injetada (domínio s)
Iref(s) corrente de referência (domínio s)
Ierro(s) corrente instantânea de erro (domínio s)
Gct(s) ganho do bloco controlador da malha de corrente (domínio s)
Gf (s) ganho do bloco conversor (domínio s)
iinjetada(t) corrente instantânea injetada
iref(t) corrente instantânea de referência
∆b variação superior da banda de histerese em relação à referência
-∆b variação inferior da banda de histerese em relação à referência
vc tensão de saída do conversor
k instante atual de amostragem ∆ período de amostragem
vd tensão do capacitor do barramento CC
vcref tensão de referência para o conversor
v tensão instantânea da rede i corrente instantânea da rede
Kpv ganho proporcional do controlador PI (malha de corrente)
τi constante de tempo do controlador PI (malha de corrente)
ic corrente do capacitor do barramento CC
vtri tensão da portadora triangular
vdm tensão instantânea do capacitor do barramento CC
vLr, vLs, vLt queda de tensão instantânea no indutor de acoplamento
vr_PLL, vs_PLL, vt_PLL tensões instantâneas produzidas pelo PLL
vc_ref_r, vc_ref_s, vc_ref_t tensões instantâneas de referência
i_dc_r, i_dc_s, i_dc_t correntes instantâneas de compensação para o regulador do
barramento CC
verro erro instantâneo de tensão no barramento CC
vd_ref tensão de referência do barramento CC
iref_PI corrente instantânea de saída do controlador PI (malha de
tensão)
Gc(s) ganho do bloco controlador da malha de tensão
ir_injetada, is_injetada, it_injetada correntes instantâneas injetadas pelo conversor
vr, vs, vt tensões instantâneas no sistema rst
vrede matriz de tensões da rede
irede matriz de correntes da rede
dm
v valor médio da tensão no barramento CC
dm
v
∆ ondulação de tensão no barramento CC (ripple)
PI _ ref
i valor médio da corrente injetada (malha de tensão)
PI _ ref
i
∆ variação da corrente injetada (malha de tensão) K ganho da função de transferência da malha de tensão Kp ganho proporcional do controlador PI (malha de tensão)
KI ganho integral do controlador PI (malha de tensão)
) s (
G ganho do bloco G (conversor+controlador de corrente) Gp (s) ganho do pré-filtro (malha de tensão) (domínio s)
T(s) função de transferência em malha fechada do sistema (malha de tensão)
Ts tempo de acomodação do sinal
ζ fator de amortecimento
n
ω freqüência natural do sistema
• c
V fasor da tensão de saída do conversor
•
V fasor da tensão da rede
•
I fasor da corrente da rede
injetada
I
•
fasor da corrente injetada na rede Z impedância de entrada do conversor
I- valor de pico da corrente de seqüência negativa da rede
vdmax tensão máxima do capacitor do barramento CC
vdmix tensão mínima do capacitor do barramento CC
irh(t), ish(t), ith(t) correntes harmônicas instantâneas da carga
fc freqüência de chaveamento fa freqüência de amostragem • − r _ ref
RESUMO
É cada vez maior a preocupação com a qualidade da energia elétrica tanto do ponto de vista do consumidor quanto da concessionária. Um dos grandes problemas encontrados é o desequilíbrio de correntes trifásicas devido à utilização de cargas monofásicas, bifásicas ou trifásicas desequilibradas em sistemas trifásicos de potência. Para eliminar esse desequilíbrio é necessária a identificação da parcela de corrente de seqüência negativa presente no sistema e sua eliminação. A injeção das correntes de compensação via conversores estáticos operando em PWM (Pulse Width Modulation) é uma das soluções aplicadas. Esta solução exige o cálculo em tempo real da componente instantânea de seqüência negativa, que será utilizada para a obtenção da referência de corrente do conversor. Neste trabalho, alguns dos métodos mais conhecidos para a determinação das correntes de referências são agrupados segundo suas características comuns e suas notações são uniformizadas. Estes métodos são simulados e comparados segundo suas características a partir de resultados obtidos via simulação numérica utilizando o software MATLAB (Simulink-Power System Blockset). Um novo método é proposto para a extração em tempo real da componente da corrente de seqüência negativa, apresentando um bom desempenho em comparação com os outros métodos. O desempenho de um compensador completo é verificado via simulação numérica, utilizando-se um conversor do tipo fonte de tensão operando em PWM, incluindo as malhas de controle de corrente do lado CA e da tensão no barramento CC. As metodologias do projeto do conversor (indutor CA e capacitor CC) e das malhas de controle (rastreamento da corrente CA e regulação da tensão CC) são apresentadas.
ABSTRACT
The concern with the power quality is great, not only from the consumer's point of view but also from the utilities point of view. One of the most common problems is the unbalanced three-phase currents due to the use of single-phase loads, two-phase loads or unbalanced three-phase loads in three-phase power systems. In order to eliminate this unbalance it is necessary to identify the negative sequence components of the load current and to eliminate it. The injection of the compensating currents by means of static converters using PWM (Pulse Width Modulation) is one possible solution. This solution needs an algorithm for the real time extraction of the negative sequence component that will be used for generating the reference current for the converter. In this work, well-known methods for determination of the reference currents are organized and explained according to their common characteristics. All the methods have their simbology unified and their performance are compared based on simulation results. A new method, faster than the existing ones, is proposed. It is fully simulated using a voltage source converter operating with PWM. Design methodologies are proposed for the converter (AC inductor, DC capacitor) and for the control loops (AC current tracking and DC voltages regulation).