Movimento conjunto batimento-atraso
• Vamos agora estudar a pá com dois tipos de • Vamos agora estudar a pá com dois tipos de
movimento simultâneo:
– Batimento – Batimento – Atraso
• Vamos assumir que ambas as dobradiças são • Vamos assumir que ambas as dobradiças são
coincidentes
• De notar que, devido à conjugação dos dois • De notar que, devido à conjugação dos dois movimentos, teremos efeitos de Coriolis nesses mesmos movimentos
Movimento de batimento
Eixo de
rotação Direcção de batimento Direcção de batimento positiva
Dobradiça de batimento Dobradiça de batimento
Movimento conjunto batimento-atraso
• Para o movimento de batimentos as a actuarem forças na pá são:
• Para o movimento de batimentos as a actuarem forças na pá são:
– Força inercial
m
z
dy
=
m
(
y
−
eR
)
β
dy
– Actuando a uma distância (y-eR) da dobradiça. – Força centrifuga
– Actuando a uma distância (y-eR)β da dobradiça.
(
)
ydy
m
Ω
2– Actuando a uma distância (y-eR)β da dobradiça. – Força de Coriolis
– Actuando a uma distância (y-eR)β da dobradiça.
(
y
eR
)
dy
m
−
Ω
ζ
2
– Actuando a uma distância (y-eR)β da dobradiça. – Sustentação Ldy
– Actuando a uma distância (y-eR) da dobradiça. – Actuando a uma distância (y-eR) da dobradiça.
Movimento de atraso
Movimento de atraso
Movimento conjunto batimento-atraso
• Para o movimento de atraso as força a actuarem na pá são:
na pá são:
– Força inercial
m
x
dy
=
m
(
y
−
eR
)
ζ
dy
– Actuando a uma distância(y-eR) ) da dobradiça. – Força centrifuga
(
)
ydy
m
Ω
2– Actuando a uma distância (y-eR)(eR/y)ζ da dobradiça. – Força de Coriolis
2
m
(
y
−
eR
)
Ω
β
dy
– Força de Coriolis
– Actuando a uma distância (y-eR)β da dobradiça. – Sustentação Ddy
(
y
eR
)
dy
m
−
Ω
β
2
– Sustentação Ddy
Movimento conjunto batimento-atraso
• A equação do momento em torno da dobradiça de • A equação do momento em torno da dobradiça de
batimento é:
(
−)
+∫
R m y eR 2 βdy∫
Ω(
−)
+ R dy eR y y m 2 β(
−)
+∫
eR dy eR y m β(
)
∫
Ω − − R dy eR y m 2 βζ 2(
−)
+ Ω∫
eR dy eR y y m β(
−)
= 0 −∫
R dy eR y L• E a equação do movimento acoplada vem:
(
)
∫
Ω − − eR dy eR y m βζ 2 −∫
(
−)
= 0 eR dy eR y L(
+
Ω
−
Ω
)
=
∫
(
−
)
R bv
L
y
eR
dy
I
β
β2 2β
2
ζ
β
∫
eR b βMovimento conjunto batimento-atraso
• Na última expressão • Na última expressão(
)
Rdy
eR
y
m
eR
∫
−
b eRI
v
∫
+
= 1
2 β• Notar que vβ→1 quando e→0.
b
I
Movimento conjunto batimento-atraso
• A equação do momento em torno da dobradiça de • A equação do momento em torno da dobradiça de
atraso é:
(
−)
+∫
R m y eR 2ζdy +∫
Ω(
−)
+ R dy eR y eR m 2 ζ(
−)
+∫
eR dy eR y m ζ(
)
∫
Ω − + R β ζ 2(
−)
+ Ω +∫
eR dy eR y eR m ζ(
−)
= −∫
R• E a equação do movimento acoplada vem:
(
)
∫
Ω − + eR dy eR y m 2ζβ 2 −∫
(
−)
= 0 eR dy eR y D• E a equação do movimento acoplada vem:
(
+
Ω
+
Ω
)
=
∫
(
−
)
Rdy
eR
y
D
v
I
ζ(
ζ
+
ζ2Ω
2ζ
+
2
Ω
ζ
β
)
=
∫
(
−
)
eRdy
eR
y
D
v
I
ζζ
ζζ
2
ζ
β
Movimento conjunto batimento-atraso
• Nesta última expressão • Nesta última expressão
(
y
eR
)
dy
m
eR
R∫
−
ζ ζI
v
eR∫
=
2• Notar que vζ→0 quando e→0.
ζ
Movimento conjunto picada-batimento
• O rotor pode ter um acoplamento picada-batimento através de uma dobradiça δ3 para reduzir o batimento.
• A cinemática é tal que se a pá bate com um ângulo β, o ângulo de picada é reduzido de β tan δ
ângulo de picada é reduzido de β tan δ3
• Desta forma o ângulo de picada θ no lado direito da
equação de batimento pode ser substituído por θ-β tan δ equação de batimento pode ser substituído por θ-β tan δ3
−
=
+
+
*4
* *λ
iθ
γ
β
β
γ
β
Sem δ3
−
=
+
+
3
8
8
β
β
θ
β
Sem δ3(
)
−
−
=
+
+
*tan
4
* *λ
iδ
β
θ
γ
β
β
γ
β
Com δ3(
)
−
−
=
+
+
3
tan
8
8
3 iδ
β
θ
β
β
β
Com δ3Movimento conjunto picada-batimento
• E a equação seguinte pode ser obtida: • E a equação seguinte pode ser obtida:
− = + + + 3 4 8 tan 8 1 8 3 * * * λi θ γ δ γ β β γ β
• Com um aumento da frequência de batimento:
8 8 3 8 γ 3 tan 8 1 γ δ β = + v
4
• E o ângulo de coning: 03
4
λ
θ
γ
β
−
=
i 0tan
8
3
δ
γ
β
+
=
Rotor Teetering
Rotor Teetering
• Sem dobradiças independentes de batimento ou • Sem dobradiças independentes de batimento ou
atraso.
• As pás podem ser construídas com um ângulo de • As pás podem ser construídas com um ângulo de
βp, o que reduz as cargas de flexão devido ao
carregamento aerodinâmico carregamento aerodinâmico
• Existe um δ3 que reduz o batimento cíclico e os
efeito de Coriolis efeito de Coriolis
• O movimento dinâmico de batimento é obtido considerando o equilíbrio das duas pás.
Rotor Teetering
Rotor Teetering
• Cada pá tem uma contribuição para o momento de • Cada pá tem uma contribuição para o momento de
(
β
+
β
−
γ
M
β)
* *0
2
=
• E a equação do momento é:(
β
+
β
−
γ
M
β)
γ
β
β
**+
2=
0
2
=
β ββ
γ
β
**+
v
2=
M
Rotor Teetering
Rotor Teetering
• A equação do movimento de batimento para uma • A equação do movimento de batimento para uma
pá é:
( )
=
0+
∑
∞(
+
)
1
ψ
β
β
nccos
n
ψ
β
nssin
n
ψ
β
• Para a segunda pá, localizada a ψ+π a equação do movimento de batimento é:
( )
∑
(
)
=+
+
=
1 0 1cos
sin
n ns ncn
ψ
β
n
ψ
β
β
ψ
β
movimento de batimento é:( )
=
−
1=
2ψ
2
β
pβ
β
( )
( )
[
(
)
(
)
]
∑
∞−
+
+
+
+
=
=
−
=
0 1 2sin
cos
1
2
ns nc n pn
n
ψ
π
β
ψ
π
β
β
β
β
ψ
β
( )
[
(
)
(
)
]
∑
=+
+
+
−
+
=
1 01
cos
sin
n ns ncn
ψ
π
β
n
ψ
π
β
β
Rotor Teetering
Rotor Teetering
• Igualando os coeficientes trigonométricos • Igualando os coeficientes trigonométricos
( )
ψ
=
β
+
∑
∞[
β
n
ψ
+
β
n
ψ
]
β
( )
=
+
∑
[
cos
+
sin
]
odd n ns nc pβ
n
ψ
β
n
ψ
β
ψ
β
2cos
sin
Rotor sem dobradiças
Rotor sem dobradiças
• Assumindo que a flexão é equivalente a uma mola • Assumindo que a flexão é equivalente a uma mola de constante kβ posicionada numa dobradiça equivalente com offset e, a equação do equivalente com offset e, a equação do movimento de batimento é:
(
)
R(
)
R(
)
∫
− R eR dy eR y m 2β
+∫
(
−)
Ω R eR ydy eR y mβ
2+
k
β(
β
−
β
p)
=
eR eR(
)
∫
− = R zm y eR dy F(
)
∫
− = eR zm y eR dy FRotor sem dobradiças
Rotor sem dobradiças
• Escrevendo na forma convencional:
ϖ
• Escrevendo na forma convencional:
p
M
v
β
γ
ϖ
β
β
** β 2 β 02Ω
+
=
+
• Onde a frequência de batimento sem rotação:
Ω
βϖ
I
k
=
0 βI
0Rotor sem dobradiças
Rotor sem dobradiças
• Com a frequência natural: 2
2 0 2 3 1 Ω + + = ϖ υβ e
• Com a frequência natural: • De notar que se 2 2 Ω β tip w e 1 − = • De notar que se R y dy dw R e 75 . 0 1 = − = • e R y=0.75 − − Ω = 2 3 1 2 e v I kβ β β
• A análise pode prosseguir assumindo um rotor articulado.
2