Prova 11 Prova 11 39
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Um motor de indução bobinado deverá ser empregado para Um motor de indução bobinado deverá ser empregado para acionar uma carga com conjugado de partida elevado e acionar uma carga com conjugado de partida elevado e constante. É sabido que o conjugado máximo do motor é constante. É sabido que o conjugado máximo do motor é suficiente para atender a essa carga e que ele se encontra suficiente para atender a essa carga e que ele se encontra perto de sua velocidade síncrona. Para acionar essa carga perto de sua velocidade síncrona. Para acionar essa carga sem alterar o valor do torque máximo do motor, deve-se sem alterar o valor do torque máximo do motor, deve-se (A) partir o motor com tensão reduzida e aumentá-la (A) partir o motor com tensão reduzida e aumentá-la à medida que a velocidade do motor se aproxima da à medida que a velocidade do motor se aproxima da velocidade de regime.
velocidade de regime.
(B) partir o motor com velocidade reduzida e aumentá-la (B) partir o motor com velocidade reduzida e aumentá-la linearmente, até que seja atingida a velocidade de linearmente, até que seja atingida a velocidade de regime.
regime.
(C) aplicar tensão nos terminais do motor com frequência (C) aplicar tensão nos terminais do motor com frequência acima da frequência nominal.
acima da frequência nominal.
(D) curto-circuitar os terminais do rotor, de modo a diminuir (D) curto-circuitar os terminais do rotor, de modo a diminuir a resistência de partida, e abrir os terminais ao alcançar a resistência de partida, e abrir os terminais ao alcançar a velocidade de regime.
a velocidade de regime.
(E) aumentar a resistência do rotor do motor no momento (E) aumentar a resistência do rotor do motor no momento da sua partida,
da sua partida, reduzindo-a, gradativamenreduzindo-a, gradativamente, até chegar te, até chegar à velocidade de regime
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Considere um motor de indução de 200 V, 5 HP, com 4 polos, 60 Hz, conectado em Y e com um escorregamento de 5% a plena carga. Nessas condições, a velocidade do rotor, em rpm, é
(A) 1710 (B) 1800 (C) 2000 (D) 2230 (E) 3250
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Caso o rotor de um motor de indução fosse capaz de atingir sua velocidade síncrona,
(A) seu escorregamento valeria 1 (um).
(B) seu torque atingiria o máximo valor teoricamente calculado.
(C) a frequência da tensão induzida nas bobinas do rotor seria igual à frequência da rede.
(D) a tensão induzida nas bobinas do rotor seria igual a zero.
(E) a tensão induzida nas bobinas do estator seria igual a sua tensão de alimentação.
Prova 26 26
Um motor de indução ligado a uma rede operando em 60 Hz aciona uma carga a 1770 rpm. O menor escorregamento percentual que se pode ter desse motor é
Um motor de indução de 16 hp, 220 V, 60 Hz, 6 pólos, conectado em Y, tem um escorregamento de 5% em plena carga. Sabendo que 1 hp = 746 W e 3
_
1,73 , o torque no eixo do motor, em newton-metro, na condição de plena carga é:(A) 95 (B) 100 (C) 130 (D) 190 (E) 200
PROVA 6 31
Um motor de indução de 6 polos e 60 Hz apresenta velocidade do campo magnético girante, em rpm, igual a
(A) 1.200 (B) 1.400 (C) 1.600 (D) 1.800 (E) 2.000
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O motor opera com um escorregamento de 4%, demandando da rede uma corrente de 20 A, com fator de potência
0,8. Nessas condições de funcionamento, as perdas no cobre do estator do motor, em W, são
(A) 120 (B) 150 (C) 180 (D) 240 (E) 360 37
Considerando que I1 =~I2 e que as perdas totais por atrito, por ventilação e no ferro do motor somam 150 W, independente da sua rotação e carga, a potência de saída do
motor, em watts, é, aproximadamente, (A) 1.869
(B) 4.170 (C) 11.360 (D) 11.834 (E) 12.194
Engenheiro Pleno 23
Os motores de indução com rotor de gaiola são classificados, pela ABNT, nas categorias D, H e N, em função das
suas características de: (A) isolamento de tensão. (B) elevação de temperatura. (C) regime de serviço.
(D) conjugado de partida. (E) tempo de vida útil.
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As máquinas de indução conectadas a uma rede elétrica podem operar como geradores.
Para tanto, é necessário operar a máquina:
(A) com uma tensão maior que a sua tensão nominal. (B) com uma tensão menor que a sua tensão nominal.
(C) com uma velocidade maior que a sua velocidade síncrona. (D) com uma velocidade menor que a sua velocidade síncrona. (E) sem fornecimento ou consumo de potência reativa.
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Nas últimas décadas do século XX, com o desenvolvimento de dispositivos de eletrônica de potência e com o advento de microcontroladores de baixo custo, foi possível implementar técnicas de controle de velocidade e posição de motores de indução com elevado desempenho dinâmico. Essas
Nesta perspectiva, assinale a afirmação correta.
(A) Com as técnicas de controle vetorial, os motores de indução podem apresentar um desempenho dinâmico equivalente ao desempenho dinâmico dos motores de corrente contínua.
(B) As técnicas de controle vetorial mantêm, essencialmente, a razão entre o módulo da tensão de alimentação e a
freqüência de alimentação constante, sendo conhecidas também como controle V/f constante.
(C) As técnicas de controle vetorial não são aplicáveis aos motores síncronos, sendo exclusivas dos motores de indução.
(D) Por mais precisas que sejam as técnicas de controle vetorial, o desempenho dinâmico de um motor de
corrente contínua ainda não pode ser superado pelo apresentado pelas máquinas de indução.
(E) O SCR ou tiristor é o dispositivo de eletrônica de potência mais empregado nos sistemas comerciais de controle
vetorial para motores de indução.
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Com respeito à velocidade de rotação do eixo dos motores elétricos, pode-se afirmar que:
(A) nos motores síncronos, essa velocidade independe do número de pólos do motor.
(B) nos motores síncronos, o escorregamento é calculado pela diferença entre a velocidade síncrona e a velocidade rotórica.
(C) nos motores de indução trifásicos, o rotor gira com velocidade síncrona.
(D) nos motores de indução trifásicos, o rotor sempre irá girar com rotação abaixo da rotação do campo girante.
(E) nos motores de indução trifásicos, o rotor gira com velocidade igual à do campo girante.
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Para os diferentes tipos de motores são concebidos diferentes métodos de controle de velocidade, de forma que o
uso do(a)
(A) reostato rotórico é adequado ao motor universal série. (B) recuperação da energia é adequado ao motor universal série.
(C) tensão ajustável é adequado ao controle do motor síncrono.
de indução enrolado.
(E) frequência ajustável é adequado ao controle do motor de indução do tipo gaiola.
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Um método de frenagem utilizado em motores de indução é o da frenagem por inversão da sequência de fase. Nesse método é feita a troca de duas fases que alimentam o motor, de modo que o novo torque desenvolvido atue na
frenagem.
Considere um motor de indução trifásico de 6 polos, operando na frequência industrial de 60 Hz e que será freado
utilizando o método de inversão da sequência de fase. As perdas do acoplamento entre a carga e o motor, as perdas rotacionais e as perdas por efeito Joule são desprezíveis. No momento em que a frenagem é acionada, a velocidade passa a ser de 800 rpm e a carga solicita ao motor, na velocidade de frenagem, uma potência de 10 kW. Nessas
condições, a potência de escorregamento, em kW, é, aproximadamente, (A) 3,3 (B) 6,6
(C) 9,9 (D) 13,6 (E) 16,7
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O emprego de inversores de frequência no acionamento de máquinas assíncronas tem se tornado cada vez mais
comum, em vista da redução progressiva de custos na produção de dispositivos semicondutores e dos avanços
tecnológicos nos circuitos de comando. Com relação aos inversores aplicados em acionamentos de motores de indução e suas estratégias de chaveamento, o(a)
(A) emprego de tiristores em conversores do tipo Voltage Source Inverter torna desnecessário o uso de circuitos
de comutação.
(B) esquema de chaveamento PWM clássico realiza o controle da magnitude das tensões de saída do conversor
através da alteração da frequência da portadora.
(C) controle por banda de histerese permite controlar a abertura e o fechamento das chaves do conversor, por meio da comparação da tensão de referência com a tensão de saída.
(D) controle de velocidade, através do ajuste da tensão e da frequência, impede a operação da máquina com velocidades acima do nominal.
(E) anulação de determinados harmônicos produzidos no chaveamento PWM pode ser produzida por meio da determinação prévia do esquema de chaveamento.
