Graficki Rad Spregnute Konstrukcije

1. ELEMENTI POPREČNOG PRESEKA

1.1 Čelični nosač

- vertikalni lim (rebro)

0 0 0 o 0 1 1 1 h ( ) l h 2650 132,5 cm 15 25 20 l 26500 8 8 11,53 mm 7500 7500 usvojeno: h x 1350x12 mm                  - gornji pojas min 0 0 0 o 0 b 250 mm t 10 12 mm > usvojeno: b xt 250x15 mm        - donji pojas 1 0 min 1 1 1 b h / 4 100 1 / 4 1350 100 437,5 mm t 25 mm usvojeno: b xt 450x25 mm          

1.2 Armirano betonska ploča

min p p d 16 cm usvojeno: d 18 cm    1.3 Moždanici

2. MERODAVNE VELIČINE 2.1 Konstrukcioni čelik 5 a 3 t kg E 210 GPa ; =0,3 ; =7850 ; 1, 2 10 m        2.2 Beton 5 3 3 b t E 9,25 MB 10= 9,25 60 10=38 GPa ; =0,2 ;     1,2 10 

2.3 Efektivna širina betonskog preseka

e ek ep n n 0 v ek k 2 ep p 2 e b b b b b b 2 h 25 2 10 45 cm 1 b b 162,5 0,976 162,5 158 cm 162,5 10 1 6, 4 ( ) 26,5 1 b b 252,5 0,945 252,5 238 cm 252,5 10 1 6, 4 ( ) 26,5 b 158 238 45 441 cm                                      

3. DEFINISANJE KARAKTERISTIČNIH PRESEKA 4. KARAKTERISTIKE PRESEKA 3 x S 12.19 138 21.905 18 303 19 5.81 138 / 2 13.87 30 10 / 2 6.67 2 25 10 5 149285.47 cm               



2 b Tb 3 3 3 3 3 2 2 2 A 12.19 138 18 303 5.81 138 / 2 30 10 / 2 2 25 10 8087.11 cm y 149285.47 / 8087.11 18.46 cm Ib=12.19 138 / 12 18 303 / 12 10 25 / 12 5.81 138 / 36 10 30 / 36 2 +12.19 138 3.445 +18 303 0.54 +10 25 13.46 +5.8                              



2 2 4 1 138/2 4.58 +10 30 11.79 =289619.59 cm    t=0 c a a a c b b c 2 br b b 4 br b b E E E / E 1 E / E 38 / 210 0.181 A A 0.181 8087.11 1467.98cm I I 0.181 289619.59 52417.6 cm                      t=tn b b b b a 2 br b b 4 br b b 2 2 E E 38 17.27 GPa 2 2 2.4 E / E 17.27 / 210 0.0822 A A 0.0822 8087.11 665.17 cm I I 0.0822 289619.59 23806.73 cm                               

4.2 Čelični nosač - Presek 0

element A [cm2] e [cm]

A*e

[cm3] e-e' [cm] Ias [cm4] Iap [cm4]

t0xb0 1.5 25 37.5 19.21 720.375 -84.8365 7.03125 269896.4 h0xδ0 135 1.2 162 87.46 14168.52 -16.5865 246037.5 44568.35 t1xb1 2.5 45 112.5 156.21 17573.63 52.16346 58.59375 306115.5 312 32462.52 246103.1 620580.3 866683.4135 e'= 104.0465

element A [cm2] e [cm] A*e [cm3] e-c [cm] Ias [cm4] Iap [cm4]

armatura 80.87 0 0 -82.6292 0 552146.3 celik 312 104.0465 32462.52 21.41737 866683.4 143115.6 392.87 32462.52 866683.4 695261.9 1561945.332 c= 82.62916 t=0 Ab= 8087 [cm2] v= 0.181 Abr= 1463.747 [cm2] Aa= 392.87 [cm2] Aio= 1856.617 [cm2] yb= -17.4848 [cm] ya= 65.1444 [cm] Ibr= 52417.6 [cm4] Iio= 3729114 [cm4] t=tn Abrf= 665.17 [cm2] Aif= 1058.04 [cm2] nb= -30.6818 [cm] na 51.94741 [cm] Ibrf= 23806.73 [cm4] Iif= 3272096 [cm4]

- Presek 1

element A [cm2] e [cm]

A*e

[cm3] e-e' [cm] Ias [cm4] Iap [cm4]

t0xb0 1.5 25 37.5 19.21 720.375 -97.8516 7.03125 359060.4 h0xδ0 135 1.2 162 87.46 14168.52 -29.6016 246037.5 141953.7 t1xb1 2.5 45 112.5 156.21 17573.63 39.14835 58.59375 172416.8 t2xb2 2.5 39 97.5 158.71 15474.23 41.64835 50.78125 169122.1 409.5 47936.75 246153.9 842553 1088706.894 e'= 117.0616

element A [cm2] e [cm] A*e [cm3] e-c [cm] Ias [cm4] Iap [cm4]

armatura 80.87 0 0 -97.7563 0 772817.1 celik 409.5 117.0616 47936.75 19.30537 1088707 152619.6 490.37 47936.75 1088707 925436.7 2014143.612 c= 97.75628 t=0 Ab= 8087 [cm2] v= 0.181 Abr= 1463.747 [cm2] Aa= 490.37 [cm2] Aio= 1954.117 [cm2] yb= -24.5312 [cm] ya= 73.22512 [cm] Ibr= 52417.6 [cm4] Iio= 5576735 [cm4] t=tn Abrf= 665.17 [cm2] Aif= 1155.54 [cm2] nb= -41.4843 [cm] na 56.272 [cm] Ibrf= 23806.73 [cm4] Iif= 4735447 [cm4]

- Presek 2

element A [cm2] e [cm]

A*e

[cm3] e-e' [cm] Ias [cm4] Iap [cm4]

t0xb0 1.5 25 37.5 19.21 720.375 -105.255 7.03125 415444.7 h0xδ0 135 1.2 162 87.46 14168.52 -37.0046 246037.5 221832.8 t1xb1 2.5 45 112.5 156.21 17573.63 31.74543 58.59375 113374.4 t2xb2 2.5 39 97.5 158.71 15474.23 34.24543 50.78125 114343.1 t3xb3 2.5 33 82.5 161.21 13299.83 36.74543 42.96875 111393.7 492 61236.57 246196.9 976388.6 1222585.49 e'= 124.4646

element A [cm2] e [cm] A*e [cm3] e-c [cm] Ias [cm4] Iap [cm4]

armatura 80.87 0 0 -106.894 0 924053.2 celik 492 124.4646 61236.57 17.57022 1222585 151886.6 572.87 61236.57 1222585 1075940 2298525.294 c= 106.8944 t=0 Ab= 8087 [cm2] v= 0.181 Abr= 1463.747 [cm2] Aa= 572.87 [cm2] Aio= 2036.617 [cm2] yb= -30.0678 [cm] ya= 76.82657 [cm] Ibr= 52417.6 [cm4] Iio= 7055538 [cm4] t=tn Abrf= 665.17 [cm2] Aif= 1238.04 [cm2] nb= -49.4625 [cm] na 57.43184 [cm] Ibrf= 23806.73 [cm4] Iif= 5839261 [cm4]

- Geometrijske karakteristike elemenata

6. PRORAČUN STATIČKIH UTICAJA PO FAZAMA ZA STATIČKI SISTEM PROSTA GREDA Faza Ia) Montaža čeličnog nosača

Ač e' Ič Aa c Ia Aio -yb Iio Aiφ -ηb Iiφ 49.46 5839261 2298525.29 2036.62 30.07 7055538 1238.04 30.68 3272096 490.37 97.75 2014143.61 1954.117 24.53 5576735 1155.54 41.4843 4735447 1561945.33 1856.617 17.48 3729114 1058.04 866683.41 1088706.89 1222585.49 392.87 82.63 572.87 106.89 312 409.5 492 104.05 117.06 124.46 [0] [1] [2] Presek čelični presek n o sač n o sač i arm atur _a spr egn u ti presek t=0 t=tn

Faza Ib) Betoniranje kolovozne ploče

Faza IIa) Spregnuti nosač prima uticaje sopstvene težine i druge faze (asfalt, ispuna pešačke staze, AB venac, ograda)

Faza IIb) Pokretno opterećenje

Faza IIIa) Spregnuti presek prima uticaj skupljanja betona Faza IIIb) Spregnuti presek prima uticaj tecenja betona

Faza IIIc) Spregnuti presek prima uticaj različitog zagrevanja ploče i nosača 6.1 Faza I

- Analiza opterećenja

č č

4 b b

težina čeličnog nosača A (312 409,5 492) / 3 78,5 3,17 kN/m' težina kolovozne ploče A 8087,11 10 25 20,22 kN/m'

težina skele i oplate 3,17 kN/m'                I I q 26,39 kN/m'q 26, 4 kN/m' 2 2 I (2) I (0) a b q l 26.4 26.5 M 2317, 42 kNm 8 8 q l 26.4 26.5 T R R 349,8 kN 2 2            

6.2.1 Faza IIa) - Analiza opterećenja

asfalt na kolovozu: 0,05 3,6 21=3,78 kN/m' motažni AB venac: 0,05 0,5 25 0,625 kN/m' beton ispune pešačke staze: =3,00 kN/m' asfalt na pešačkoj stazi: 0,02 1 21=0,42 kN/m' ograda :        II =0,4 kN/m' skela i oplata: =-3,00 kN/m' q 5, 225 kN/m'q_II5, 23 kN/m' 2 2 II (2) II (0) a b q l 5, 23 26.5 M 459,09 kNm 8 8 q l 5, 23 26.5 T R R 69,30 kN 2 2            

6.2.2 Faza IIb) - Analiza opterećenja

d * d * 2 2 1 2 * * 1 2 1 3 d k 1.4 0.008 l 1.4 0.008 26.5 1.188 P P (1.064 0.7) k 100 (1.064 0.7) 1.188 209.56 kN p p (F F ) 3 [(1.336 1.155) / 2 1 0.609 / 2 3.35] 6.75 kN/m' p p p F k 6.75 5 (1.155 0.609) / 2 3 19.98 kN/m'                                    

- Uticajna linija za moment u sredini nosača za podužni nosač

(2)

M 209.56 (2 5.875  6.625) 19.98 2 5.125 10.25 / 2    6.75 2 (5.12  6.625) / 2 3 5138.18 kNm

- Uticajna linija za reakciju oslonca za podužni nosač

(0) a

6.3.1 Faza IIIa) Skupljanje betona

Konačne vrenosti skupljanja betona εs date su u funkciji srednje debljine preseka.

b m sk 2 A D , w 70% 0, 29 / O       6 3 4 sk b sk b sk N E A 17, 27 10 0, 29 10 8087,11 10 4050, 28 kN M 4050, 28 0, 4946 2003, 26 kNm                    

6.3.2 Faza IIIb) Tecenje betona

IIa ) 4 br b bo 8 io bo br b0 io b0 bo b 0, 24 = 0,107 ; M=M 459,09 kNm 2 2 0, 24 A y 1467,98 10 0, 2991 N M 459,09 285,70 kN I 7055538 10 N N 0,107 285,70 30,57 kN I 52417,6 M M 459,09 3, 41 kNm I 7055538 M M (M N )                                        459,090,107 (3, 41 30,57 0, 4946)   461,07 kNm

6.3.3 Faza IIIc) Temperaturna razlika

5 4 t t 6 4 4 t b t b t t 10 15 C t 12 C t 1, 2 10 12 1, 44 10 N E A 17, 27 10 1, 44 10 8087,11 10 2011,18 kN M 2011,18 0, 4946 994,72 kNm                                          

7. Proračun napona

7.1 Proračun napona u t=0 Faza I (nosač + ploča)

n č č D D n č 2 č G G n č 2 č N M y A I M 2317, 42 100 kN y 38,66 7,33 I 1222585, 49 cm M 2317, 42 100 kN y ( 105,34) 19,97 I 1222585, 49 cm                    

Faza IIa) (dodatna sopstvena težina)

n io io G G n n 2 io D D n n 2 io D D b b b 2 io G G b b b io N M y A I M 459,09 100 kN y ( 11, 45) 0,0745 I 7055538 cm M 459,09 100 kN y 132,55 0,862 I 7055538 cm M 459,09 100 kN y 0,181 ( 11, 45) 0,0135 I 7055538 cm M y 0,181 I                                       459,09 100 ( 39, 45) 0,0465 kN₂ 7055538 cm     

Faza IIb) (pokretno opterećenje)

n io io G G n n 2 io D D n n 2 io D D b b b 2 io G G b b b io N M y A I M 5138,18 100 kN y ( 11, 45) 0,834 I 7055538 cm M 5138,18 100 kN y 132,55 9,652 I 7055538 cm M 5138,18 100 kN y 0,181 ( 11, 45) 0,151 I 7055538 cm M y 0,181 I                                       5138,18 100 ( 39, 45) 0,520 kN₂ 7055538 cm      

7.2 Proračun napona u t=tn 7.2.1 Skupljanje betona sk sk G sk sk G b b b sk b i i 2 D sk sk D b b b sk b i i N 4050, 28 kN ; M 2003, 26 kNm N M ( ) E A I 4050, 28 2003, 26 100 kN 0,0822 ( 59) ( 0,00029) 17, 27 100 0,0683 1238,04 5839261 cm N M ( ) E A I 4050, 2 0,0822 (                                              ₂ G sk sk G n č 2 i i D sk sk D n č i i 8 2003, 26 100 kN 31) ( 0,00029) 17, 27 100 0,1460 1238,04 5839261 cm N M 4050, 28 2003, 26 100 kN 31 4,335 A I 1238,04 5839261 cm N M 4050, 28 2003, 26 100 113 0, A I 1238,04 5839261                                    605 kN₂ cm 7.2.2 Tečenje betona G G b b b b0 i i 2 D D b b b b0 i i N 30,57 kN ; M 461,07 kNm N M ( ) A I 30,57 461,07 100 kN 0,0822 ( 59) 0,107 0,0465 0,0353 1238,04 5839261 cm N M ( ) A I 30,57 461,07 100 0,0822 ( 1238,04 5839261                                                    ₂ G G n č 2 i i D D n č 2 i i kN 31) 0,107 0,0135 0,0207 cm N M 30,57 461,07 100 kN 31 0, 269 A I 1238,04 5839261 cm N M _{30,57 461,07 100 kN} 113 0,867 A I 1238,04 5839261 cm                                    

7.2.3 Temperaturna razlika 4 t 3 sk G b 2 D b 2 G n 2 D n 2 1, 44 10 0, 496 0, 29 10 kN 0,0683 0, 496 0,0339 cm kN 0,1460 0, 496 0,0724 cm kN 4,335 0, 496 2,150 cm kN 0,605 0, 496 0,300 cm                             

Faza IIb) (pokretno opterećenje)

n io io G G n n 2 io D D n n 2 io D D b b b 2 io G G b b b io N M y A I M 5138,18 100 kN y ( 11, 45) 0,834 I 7055538 cm M 5138,18 100 kN y 132,55 9,652 I 7055538 cm M 5138,18 100 kN y 0,181 ( 11, 45) 0,151 I 7055538 cm M y 0,181 I                                       5138,18 100 ( 39, 45) 0,520 kN₂ 7055538 cm      

8. PRORAČUN SPREGNUTE KONSTRUKCIJE SA PRIVREMENIM OSLONCEM U L/2 Faza Ia) Montaža čeličnog nosača

Faza Ib) Betoniranje kolovozne ploče

Faza IIb) Spregnuti presek prima uticaj sopstvene težina II faze Faza IIc) Spregnuti presek prima uticaj pokretnog opterećenja Faza IIIa) Spregnuti presek prima uticaj skupljanja betona Faza IIIb) Spregnuti presek prima uticaj tecenja betona

Faza IIIc) Spregnuti presek prima uticaj različitog zagrevanja ploče i nosača 8.1. Statički uticaji po fazama

8.1.1 Faza I Analiza opterećenja q_I 26, 4 kN/m' 2 2 I (2) a b I c I 2 2 polje I q l 26.4 13.25 M 579,36 kNm 8 8 R R 0,375 q l 0,375 26, 4 13, 25 131,18 kN R 1, 25 q l 1, 25 26, 4 13, 25 437, 25 kN M 0,07 q l 0,07 26, 4 13, 25 324, 44 kNm                               8.1.2 Faza IIa

8.1.3 Uticaj faze IIb) 2 2 II (2) II (0) a b q l 5, 23 26.5 M 459,09 kNm 8 8 q l 5, 23 26.5 T R R 69,30 kN 2 2            

8.1.4 Uticaj faze IIc)

(2)

M 209.56 (2 5.875  6.625) 19.98 2 5.125 10.25 / 2    6.75 2 (5.12  6.625) / 2 3 5138.18 kNm

(0) a

T R 209.56 (1 0.943  0.887)6.75 (1 0.830) / 2 4.50 19.98 0.83 / 2 22.00      803.27 kN

8.2 Faza IIIa) Skupljanje betona

6 3 4 sk b sk b sk N E A 17, 27 10 0, 29 10 8087,11 10 4050, 28 kN M 4050, 28 0, 4946 2003, 26 kNm                    

8.3 Faza IIIb) Tečenje betona

IIa ) IIb) 4 br b bo 8 io bo br b0 io 0, 24 = 0,107 ; M=M M 2896,78 459,09 3355,87 kNm 2 2 0, 24 A y 1467,98 10 0, 2991 N M 3355,87 2088,39 kN I 7055538 10 N N 0,107 2088,39 223, 46 kN I 52417,6 M M 3355,87 I 7055538                                   b0 bo b 24,93 kNm M_ M  (M N  )3355,870,107 (24,93 223, 46 0, 4946) 3370,36 kNm

8.4 Faza IIIc) uticaj temperaturne razlike

6 4 4 t b t b t N E A 17, 27 10 1, 44 10 8087,11 10 2011,18 kN M 2011,18 0, 4946 994,72 kNm                       

9. Proračun napona 9.1 Proračun napona u l/2, t=0 9.1.1 Faza I 9.1.2 Faza IIa)+IIb) IIa ) IIb) n io io G G n n 2 io D D n n 2 io D D b b b io M=M M 2896,78 459,09 3355,87 kNm N M y A I M 3355,87 100 kN y ( 11, 45) 0,545 I 7055538 cm M 3355,87 100 kN y 132,55 6,304 I 7055538 cm M 3355,87 100 y 0,181 ( I 7055538                                   ₂ G G b b b 2 io kN 11, 45) 0,0986 cm M 3355,87 100 kN y 0,181 ( 39, 45) 0,340 I 7055538 cm              

9.1.3 Faza IIc) – pokretno opterećenje

n io io G G n n 2 io D D n n 2 io D D b b b 2 io G G b b b io N M y A I M 5138,18 100 kN y ( 11, 45) 0,834 I 7055538 cm M 5138,18 100 kN y 132,55 9,652 I 7055538 cm M 5138,18 100 kN y 0,181 ( 11, 45) 0,151 I 7055538 cm M y 0,181 I                                       5138,18 100 ( 39, 45) 0,520 kN₂ 7055538 cm       n č č D D n č 2 č G G n č 2 č N M y A I M 539,36 100 kN y 38,66 1,705 I 1222585, 49 cm M 539,36 100 kN y ( 105,34) 4,647 I 1222585, 49 cm                       

9.2 Proračun napona u l/2, t=tn

9.2.1 Faza I

9.2.3 Faza IIc) – pokretno opterećenje n io io G G n n 2 io D D n n 2 io D D b b b 2 io G G b b b io N M y A I M 5138,18 100 kN y ( 11, 45) 0,834 I 7055538 cm M 5138,18 100 kN y 132,55 9,652 I 7055538 cm M 5138,18 100 kN y 0,181 ( 11, 45) 0,151 I 7055538 cm M y 0,181 I                                       5138,18 100 ( 39, 45) 0,520 kN₂ 7055538 cm       9.2.4 Skupljanje betona sk sk G sk sk G b b b sk b i i 2 D sk sk D b b b sk b i i N 4050, 28 kN ; M 2003, 26 kNm N M ( ) E A I 4050, 28 2003, 26 100 kN 0,0822 ( 59) ( 0,00029) 17, 27 100 0,0683 1238,04 5839261 cm N M ( ) E A I 4050, 2 0,0822 (                                              ₂ G sk sk G n č 2 i i D sk sk D n č i i 8 2003, 26 100 kN 31) ( 0,00029) 17, 27 100 0,1460 1238,04 5839261 cm N M 4050, 28 2003, 26 100 kN 31 4,335 A I 1238,04 5839261 cm N M 4050, 28 2003, 26 100 113 0, A I 1238,04 5839261                                    605 kN₂ cm n č č D D n č 2 č G G n č 2 č N M y A I M 539,36 100 kN y 38,66 1,705 I 1222585, 49 cm M 539,36 100 kN y ( 105,34) 4,647 I 1222585, 49 cm                       

9.2.5 Tečenje betona G G b b b b0 i i 2 D D b b b b0 i i N 223, 46 kN ; M 3370,36 kNm N M ( ) A I 223, 46 3370,36 100 kN 0,0822 ( 59) 0,107 0,340 0, 258 1238,04 5839261 cm N M ( ) A I 223, 46 3370,36 100 0,0822 ( 1238,04 583                                                    ₂ G G n č 2 i i D D n č 2 i i kN 31) 0,107 0,0986 0,151 9261 cm N M 223, 46 3370,36 100 kN 31 1,970 A I 1238,04 5839261 cm N M _{223, 46 3370,36 100 kN} 113 6,342 A I 1238,04 5839261 cm                                     9.2.6 Temperaturna razlika 4 t 3 sk G b 2 D b 2 G n 2 D n 2 1, 44 10 0, 496 0, 29 10 kN 0,0683 0, 496 0,0339 cm kN 0,1460 0, 496 0,0724 cm kN 4,335 0, 496 2,150 cm kN 0,605 0, 496 0,300 cm                             

9. PRORAČUN SPREGNUTE KONSTRUKCIJE SA PODIZANJEM U L/2 Faza Ia) Montaža čeličnog nosača preko privremenog oslonca u l/2

Faza Ib) Nadvišenje čeličnog nosača u l/2 dejstvom hidralučkih presa sa privremenog oslonca

Faza IIa) Posle vezivanja betona i uklanjanja privremenog oslonca spregnuti presek prima reakciju u l/2

Faza IIb) Spregnuti presek prima uticaje sopstvene težine II faze Faza IIc) Spregnuti presek prima uticaj pokretnog opterećenja Faza IIIa) Spregnuti presek prima uticaj skupljanja betona Faza IIIb) Spregnuti presek prima uticaj tecenja betona

Faza IIIc) Spregnuti presek prima uticaj različitog zagrevanja ploče i nosača 10.1 Faza I 10.1.1 Faza Ia) 2 2 I (2) a b I c I 2 2 polje I q l 26.4 13.25 M 579,36 kNm 8 8 R R 0,375 q l 0,375 26, 4 13, 25 131,18 kN R 1, 25 q l 1, 25 26, 4 13, 25 437, 25 kN M 0,07 q l 0,07 26, 4 13, 25 324, 44 kNm                              

10.1.2 Faza Ib) Apliciranje potrebne sile u presi iz uslova maksimalnog iskorišćenja napona u gornjem vlaknu čelika g G doz č č n max G č n 2 max g p max max I M y M I y q l P L M M M 579,36 6,625 P 8 4 16 1222585, 49 57936 662,5 P 105,34 P 192,85 kN usvojeno: P=0,35 P 67,50 kN                        

10.2 Faza II 10.2.1 Faza IIa) c IIa) (R P) L (437, 25 67,50) 26,5 M 3343,97 kNm 4 4        10.2.2 Faza IIb) 2 2 II (2) II (0) a b q l 5, 23 26.5 M 459,09 kNm 8 8 q l 5, 23 26.5 T R R 69,30 kN 2 2             10.2.3 Faza IIc) (2) M 209.56 (2 5.875  6.625) 19.98 2 5.125 10.25 / 2    6.75 2 (5.12  6.625) / 2 3 5138.18 kNm (0) a T R 209.56 (1 0.943  0.887)6.75 (1 0.830) / 2 4.50 19.98 0.83 / 2 22.00      803.27 kN 10.3 Faza III

10.3.1 Faza IIIa) Skupljanje betona

6 3 4 sk b sk b sk N E A 17, 27 10 0, 29 10 8087,11 10 4050, 28 kN M 4050, 28 0, 4946 2003, 26 kNm                    

10.3.3 Faza IIIb) Tečenje betona IIa ) IIb) 4 br b bo 8 io bo br b0 io 0, 24 = 0,107 ; M=M M 3343,97 459,09 3803,06 kNm 2 2 0, 24 A y 1467,98 10 0, 2991 N M 3803,06 2366,68 kN I 7055538 10 N N 0,107 2366,68 253, 23 kN I 52417,6 M M 3803,06 I 7055538                                   b0 bo b 28, 25 kNm M_ M  (M N  )3803,060,107 (28, 25 253, 23 0, 4946) 3819, 48 kNm

10.3.3 Faza IIIc) uticaj temperaturne razlike

6 4 4 t b t b t N E A 17, 27 10 1, 44 10 8087,11 10 2011,18 kN M 2011,18 0, 4946 994,72 kNm                        11. Proračun napona 11.1 Proračun napona u t=0 11.1.1 Faza Ia) n č č D D n č 2 č G G n č 2 č N M y A I M 539,36 100 kN y 38,66 1,705 I 1222585, 49 cm M 539,36 100 kN y ( 105,34) 4,647 I 1222585, 49 cm                        11.1.2 Faza Ib) n IIa ) IIb) io io G G n n 2 io D D n n 2 io D D b b b io N M y , M=M M 3343,97 459,09 3803,06 kNm A I M 3803,06 100 kN y ( 11, 45) 0,617 I 7055538 cm M 3803,06 100 kN y 132,55 7,145 I 7055538 cm M 3803,06 100 y 0,181 I 7055538                                 ₂ G G b b b 2 io kN ( 11, 45) 0,112 cm M 3803,06 100 kN y 0,181 ( 39, 45) 0,385 I 7055538 cm                

11.1.3 Faza Ic) n io io G G n n 2 io D D n n 2 io D D b b b 2 io G G b b b io N M y A I M 5138,18 100 kN y ( 11, 45) 0,834 I 7055538 cm M 5138,18 100 kN y 132,55 9,652 I 7055538 cm M 5138,18 100 kN y 0,181 ( 11, 45) 0,151 I 7055538 cm M y 0,181 I                                       5138,18 100 ( 39, 45) 0,520 kN₂ 7055538 cm      